Los castillos - Boletines Sociedad de Cerámica y Vidrio

EDITORIAL
Los castillos
Industrial leaders can no longer insulate
themselves from public affairs. They con no
longer consider their responsibilities as dealing
solely with the profit and loss position of their
enterprises.
CRAWFORD H . GREENEWALT
aLos dirigentes industriales no pueden por más tiempo seguir aislándose de
los quehaceres públicos. No pueden por más tiempo seguir creyendo que sus
responsabilidades tienen que ver exclusivamente con el estado de pérdidas y
ganancias de sus empresas.y>
Esto es, más o menos, lo que dice Mr. Greenewalt. Y con decir mucho, quizá
lo más importante sea lo que no ha salido a flor de su pluma, lo que ha servido
de fuerza motivadora a sus palabras, ¡Cuánto nos gustaría saber lo que bullía
en su mente cuando dejaba desbordar estas gotas de mesurada indignación contra
los dirigentes industriales que tan miopemente se encastillan en los dominios
de sus propias empresas!
Es una pena que el autor de esas palabras haya dejado tanto por decir en una
materia que atañe tan de cerca a la sociedad que da cobijo a las empresas industriales, y a las empresas industriales que zirven de puntales a la economía de
esa sociedad.
Nos hubiera gustado que Mr. Greenewalt hubiese sido más explícito al referirse a esas responsabilidades que incumben al dirigente industrial —por el hecho
de serlo— con respecto al medio social que rodea a su empresa. Estamos seguros
de que él habrá visto multitud de vínculos, de lazos de unión, que, por desgracia,
ni vinculan ni unen, porque yacen desflecados a causa de la incomprensión y del
abandono.
La empresa industrial vive, crece y prospera en el medio en que está asentada.
Y si vive gracias al medio y en su propio seno, debe también —en justa reciprocidad— reconocer las múltiples responsabilidades que le afectan con respecto a
ese medio. Las relaciones de las empresas industriales con la sociedad que las
alberga deben ser motivo de seria meditación por parte de las personas que
ejercen poder y gobierno en una o en otra parte, porque en las manos de esas
199
personas se encuentran todos los sutiles resortes que pueden [conducir al equilibrio por el amor o pueden desencadenar la hecatombe por el odio.
En el establecimiento de estas relaciones de convivencia entre dichas empresas y la sociedad en que se asientan, hay que hacer gala, por una y por otra
parte, del más refinado espíritu de justicia y de los más nobles sentimientos de
generosidad,
Al hablar del >medio en que se ubica la empresa industrial lo hacemos en el
sentido más amplio posible, porque queremos englobar a los caseríos cercanos,
a la aldea próxima, a la provincia y al país entero. Queremos también incluir en
este concepto a vecinos, grupos, autoridades y organizaciones. La empresa no
puede ignorar a nadie, ni infravalorar la significación de la convivencia humana,
cívica y fraternal, máxime cuando de esta convivencia depende en gran medida
la estabilidad, el enraizamiento y la prosperidad de la propia empresa.
Allá donde se vive se pone el corazón, y la empresa que decide elevar sus
instalaciones en un determinado paisaje ha de estar dispuesta a abrazarlo como
adoptivo y a considerarlo como entrañablemente propio. Ha de estar dispuesta
a vibrar acorde con el corazón y los sentimientos de sus gentes, y a fundir \sù
quehacer con el de ellas para hacer historia conjuntamente.
Las empresas que no sepan captar estas sencillas verdades y que, en consecuencia, ignoren su papel con respecto al medio, no tardarán en ver con tristeza
como el propio medio reacciona de un modo puramente fisiológico contra lo que
considera extraño a su ser. La sabia acción de los organismos vivos contra la
intrusión de objetos extraños puede ser la clcwe de la curiosa lección que queremos ofrecer en estas líneas.
200
actividades cerámicas
Excelentísimo
señor don
Vicente
Aleixandre Ferrandis
Gran Cruz del Mérito Civil
El pasado día 1 de abril, S. E. el Jefe
del Estado, Generalísimo Franco, a
propuesta del Excmo. señor Ministro
de Educación Nacional, concedió la
Gran Cruz del Mérito Civil, al Excelentísimo señor don Vicente Aleixandre
Ferrandis, Director General de Enseñanza Profesional y Presidente de la
Sociedad Española de Cerámica.
Los miembros de esta Sociedad se
congratulan por la elevada distinción
que con tanto merecimiento ha recibido su Presidente.
Superficies de sólidos
La División de Investigación de Materiales Inorgánicos del Laboratorio
Lawrence de Radiación, de la Univer-
sidad de California, ha tomado a su
cargo la organización del IV Simposio
Internacional sobre Materiales, que
versará sobre el tema general: La
estructura y la química de las superficies sólidas. En la organización de
este Simposio colabora también la
Facultad de Química de la mencionada Universidad. En principio, se han
fijado los días 17 al 21 de junio de
1968 para la celebración de esta manifestación científica, que se verificará
baj.o la presidencia del Prof. G. Somorjai. Se puede obtener más información escribiendo a: Mr. C. V. Peterson, Inorganic Materials Research
Division, Lawrence Radiation Laboratory, University of California, Berkeley, Calif, 94720, U. S. A.
Asociación Científica de Laboratorios Españoles de Materiales.
(ACLEMA)
Recientemente se ha constituido una
Asociación con el nombre arriba indicado, cuyos fines principales son procurar la colaboración entre los laboratorios españoles que se ocupan de
investigaciones y ensayos sobre materiales, elementos, estructuras y métodos de construcción así como realizar
el intercambio de conocimientos, información, ideas y resultado de investigaciones en el campo de las actividades que les son propias.
Son laboratorios fundadores de
ACLEMA los siguientes:
— Laboratorio de Ingenieros del Ejército (Madrid).
247
— Laboratorio Central de Ensayos de
Materiales de Construcción (Madrid).
— Instituto de Investigaciones Técnicas (Barcelona).
— Instituto «Eduardo Torro ja» de la
Construcción y del Cemento (Madrid).
La ACLEMA no tiene patrimonio
fundacional alguno y dado el carácter
no lucrativo de sus fines, carecerá de
ingresos monetarios por cualquier concepto, apoyándose para todo lo concerniente a organización y desarrollo
de sus actividades en las organizaciones propias de los laboratorios miembros.
La sede de ACLEMA se ha establecido en el Instituto «Eduardo Torro ja»
de la Construcción y del Cemento.
Apartado 19.002, Costillares (Chamartín). Madrid - 16, donde facilitarán la
información que se solicite sobre dich?
Asociación.
Productos básicos de la serie de
magnesia-cromo y magnesia-dolomita.
El Profesor Dr. K. Konopicky nos
anuncia que el coloquio que tendrá lugar a finales de octubre de 1966 en
Aix-la-Chapelle, versará sobre el tema
general que encabeza estas lineas.
Se puede obtener más información
dirigiéndose a Forschungstitut der
Feuerfest-Industrie, 53 Bonn, Helmholtzstrasse 27, Alemania.
Fibras y cerdas cerámicas
La Sección de Ciencia Básica de la
Sociedad Británica de Cerámica, ha
celebrado el día de septiembre de 1965
un coloquio sobre el tema general:
«Preparación y propiedades de fibras
248
y cerdas cerámicas para su uso como
refuerzo de materiales».
La reunión ha tenido lugar en el National Gas Turbine Establishment y
ha sido presidida por el Dr. E. Glenny.
Mr. B. A. Proctor, de la Rolls-Royce,
trató de la influencia de los defectos
superficiales e internos, y del medio
ambiental, sobre la resistencia de materiales frágiles, en especial del zafiro.
Puso de manifiesto que cuando se eliminan en lo posible estos defectos en
el zafiro, se obtienen resistencias mecánicas muy elevadas. En la discusión
se consideró que las resistencias mecánicas de estos materiales dependen en
escasa manera de su perfección cristalina. Los monocristales, los bicristales y las fibras amorfas tienen resistencias comparables si sus superficies
no están dañadas y su estructura interna está exenta de defectos grandes.
El Dr. J. P. Roberts y Mr. N. J. Noone, de la Universidad de Leeds, discutieron la preparación de cerdas de
carburo de silicio (es decir, fibras de
unas cuantas mieras de diámetro crecidas de forma natural), y de fibras
policristalinas de diámetros relativamente grandes. Se pueden obtener
ambas formas mediante la misma técnica, variando únicamente la velocidad de paso de las sustancias reaccionantes. Los pocos ensayos realizados
con estas cerdas han demostrado que
la resistencia mecánica es extraordinariamente alta, tal como cabría esperar en un material de este tipo.
Mr. W. Watt y Mr. L. N. Phillips,
del Royal Aircraft Establishment, han
informado sobre las propiedades de
las fibras de carbono y de los materiales compuestos hechos con ellas. Mister Watt Indicó que las fibras comerciales de carbono tienen un bajo
módulo y una pequeña resistencia
mecánica, mientras que las cerdas de
carbono tienen un módulo altísimo.
El carbón preparado en el R. A. E
tiene módulos de hasta 60 millones
de p. s. i., valores que se acercan a los
de las cerdas, y una resistencia moderadamente alta, de hasta 340.000
p. s. i., que no disminuye fácilmente
por deterioro superficial. Mr. L. N.
Phillips ha incorporado con éxito estas fibras en matrices de resinas y ha
obtenido materiales compuestos que
poseen módulos varias veces superiores a los de los compuestos de fibras
de vidrio, y una resistencia mecánica
análoga. En la discusión, Mr. Watt
dio algunos detalles acerca de su método para medir el diámetro de las
fibras delgadas.
En las restantes conferencias se dedicó más atención al empleo de las
fibras que a su producción.
Mr. K. F. A. Walles, de la National
Gas Turbine Establishment, consideró
la aplicación especifica de algunos materiales compuestos a la fabricación
de alabes para turbinas de gas, y discutió problemas tales como la elección
de la matriz, la interacción de las fibras con la matriz, y la adecuación de
las propiedades de fluencia a alta temperatura de las fibras. En la actualidad se está concentrando la atención
sobre fibras de alúmina policristaliña
de diámetros del orden de varias milésimas de pulgada, debido a que los
experimentos de compatibilidad han
demostrado que las cerdas de nitruro
de silicio y de carburo de silicio son
destruidas durante el tratamiento térmico con matrices de níquel-cromo.
Las fibras de alúmina son suficientemente estables pero su resistencia a
la fluencia es, quizá, inadecuada.
Mr. J. C. Cannell, de Explosives Research a n d Development Establishment, también discutió la interacción de los materiales cerámicos con
las matrices de alta temperatura. Según este autor, las cerdas de nitruro
de silicio y de carburo de silicio son
inestables en matrices de aleación de
níquel y de paladio-plata. Las cerdas
de alúmina de la General Electric Co.,
U. S. A., también son inestables, aunque la alúmina policristalina es perfectamente estable. Sin embargo, durante la discusión, el Dr. C. A. Calow.
del Atomic Weapons Research Establishment, dijo que las cerdas de alúmina (de otro origen) tienen una buena estabilidad en una aleación de
níquel sinterizada, lo cual parece demostrar que la reacción —al menos
en el caso de la alúmina— puede ser
influenciada por las impurezas. Se he
ensayado sin éxito el recubrimiento
de las cerdas.
El último trabajo, presentado por el
Dr. Bowen, del Atomic Energy Research Establishment, versó sobre el
crecimiento de cerdas de circonato de
calcio en óxido de magnesio. Estas
cerdas tienen la ventaja de su buena
compatibilidad con la matriz, en la
cual son estables hasta al menos
ISOO^C. Se examinan con detalle los
requerimientos cristalográficos para
el crecimiento. Se ha demostrado que
las cerdas tienen una elevada resistencia mecánica; sin embargo, su
concentración es demasiado baja para
mejorar las propiedades mecánicas de
una manera apreciable.
En la discusión general, el doctor
D. Harkort describió los métodos empleados en el Instituto Batelle para
medir, a la temperatura ambiente, los
diámetros de las fibras, y también las
técnicas de ensayo de las mismas. Se
discutieron las posibilidades de usar
los materiales reforzados por fibras en
aplicaciones menos exóticas.
Coloquio sobre durabilidad.
La sección de alfarería de la Sociedad Británica de Cerámica, ha celebrado una reunión conjunta con el
Instituto de Esmaltadores, sobre el
249
tema de durabilidad. Los actos han
tenido lugar en Stratford entre los
días 9 y 10 de diciembre de 1965. A
esta reunión técnica se han presentado los siguientes trabajos:
sity in Cairo, 113, Kasr El Aini Street,
Cairo, Egipto.
1. Control de la molienda de los vidriados, R. Griffiths.
2. Resistencia de los vidriados y de
los esmaltes a los detergentes, a los
ácidos y a los álcalis, J. Tindall,
J. A. Clarke y G. E. Charlish.
3. Resistencia a la abrasión de los
vidriados y de los esmaltes, W. Roberts y R. H. Ashby.
El Institut de Céramique Française
y ei Institut National des Sciences et
Techniques' Nucléaires han organizado un coloquio sobre Cerámica nueva,
que ha tenido lugar en la Maison de
la Céramique, 44 rue Copernic, Paris
16e. durante los días 9-11 de febrero
de 1966. A este coloquio se han presentado las siguientes conferencias:
Reunión científica internacional
sobre el estado sólido
EL CAIRO,
3-7 septiembre 1966
Con motivo de la inauguración de
un nuevo edificio para ciencias en la
Universidad Americana de Ei Cairo,
se ha organizado una conferencia Internacional sobre ciencia del estado
sólido, que tendrá lugar entre los días
3 y 7 del próximo mes de septiembre.
El tema general de la reunión será:
Interacciones de las radiaciones con
los sólidos, y se referirá tanto a los
sólidos cristalinos como a los no cristalinos.
Se invitarán a ocho autoridades en
esta materia para que presenten conferencias generales y además se incluirán en el programa treinta y seis
comunicaciones cortas.
Inmediatamente después de la reunión se realizarán excursiones a Luxor y a Asuán. También se brindará
la oportunidad de visitar las Pirámides, la Esfinge y otros lugares de interés.
Las personas que deseen asistir a la
reunión deben dirigirse a: Dr. Adli
Bishay. Chairman. Department of
Physical Sciences, American Univer-
250
Cerámica nueva.
1. Vaporización de óxidos cerámicos
en vacío a temperaturas elevadas,
C. B. Alcock.
2. Obtención de óxidos minerales en
forma de partículas esféricas homodispersas, P. Cuer, J. Long y
S. J. Teichner.
3. Los óxidos de las tierras raras y
sus combinaciones con diferentes
óxidos refractarios, F. Queyroux,
A. Harari y R. Collongues.
4. Relación entre el parámetro cristalino y la distancia anión-catión
en los ooTupuestos de estructura
de perovskita, P. Poix.
5. La resistencia de los materiales
cerámicos, F. J. P. Clarke y R. Davidge.
6. Ensayos de tensión térmica efectuados en óxido de berilio sinterizado, G, Lavasseur, R. Morpain,
C. Labbe y H. Frisiby.
7. Cristalogénesis y propiedades mecánicas de las triquitas. Aplicación al corindón, J. Schmitt.
8. Aspectos diversos de los refractarios a base de carbono, J. Parisot.
9. Estructuras rnagnéticas en los
cromitos de tierras
raras,
E. F. Bertaut.
10. Cerámica ferroeléctrica no lineal,
C. Baumberger.
11.
La fabricación
de partículas
de
combustibles
nucleares para los
reactores de gas de alta
temperatura, H. Huschka y P. Venet.
12.
Los gases de fisión en el óxido de
uranio, R. Soulhier y J. P. Hairlon.
Fusión y solidificación
La Association Belge pour Favoriser
l'Etude des Verres et des Composés
Silicieux, 40, rue de Malines, Bruselas I, en colaboración con la Société
f r a n ç a i s e des Hautes Températures
et des Réfractaires, está organizando
INDUSTRIA
un coloquio de carácter fundamental
sobre el t e m a : Los mecanismos de la
fusión y de la solidificación,
que se
celebrará en los locales de l'Ecole Nationale de Chimie de Parisi, d u r a n t e
los días 4 al 8 de julio de 1966.
Su objeto es contribuir al conocimiento termodinámico y estructural
de los fenómenos de fusión y de solidificación. Se espera que se presenten
comunicaciones sobre termodinámica,
sustancias minerales y orgánicas, m e tales, óxidos, vidrios, sales y macro y
micromoléculas.
La reunión se celebrará bajo la pre;^dencia del Prof. Chaudron y la vicepresidencia del Prof. W. Dekeyser.
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156 compañías que aparecen registradas suman casi un 100 % del volumen
total de la industria americana de
refractarios. Comprende cuatro secciones: 1) Nombres y direcciones de los
fabricantes; 2) Situaciones de las fábricas; 3) Divisiones de productos, y
4) Lista completa de clases y nombres
comerciales.
A. G. V.
Estructura del vidrio. Vol. III. Cristalización catalizada del vidrio.
Parte I. «Structure og Glass. Vol. III.
Catalyzed Criptallization of Glass.
Part. 1». Editor jefe: E. A. PoraiKoshits. Academy of Sciences Press.
Leningrad. Traducción del ruso al
inglés por E. B. Uvarov, 1964. Consultants Bur^^au Enterprises. Inc.
New York 10011, 208 págs. Precio: 20
dólares. Los trabajos de la P a r t e 11
fueron publicados en Optiko-Mekhanicheskaya Promyshlennost. 1962.
Números 8, 9 y 10 no h a n sido t r a ducidos.
Los títulos y autores de los trabajos
presentados son los siguientes :
LIBROS
1.
Secuencia de la separación de fases cristalinas de diferentes
composiciones a partir de fundidos de
silicatos. N. A. Toropov.
2. Etapas iniciales en la cristalización de los vidrios y formación de
vitrocerámica.
V. N. Filipovich.
3. Influencia de la analogía
cristalquímica sobre la
cristalización
heterogénea
de los
vidrios.
E. M, Rabinovich.
4. Período de precristalización
en el
vidrio y su significación. I. I. Kitaigorodskii y R. Ya. Khodakovskaya
5.
Conexión entre los diagramas de
fasea de los ' sistemas de silicatos
y la estructura y cri^tabilidad de
los vidrios. F. Ya. Galakhov.
6. Est able cimJento de la separación
de fases en sistemas
com.puestos
fluor y
por escorias conteniendo
silicatos
de tierras
raras.
I. A. Bondar y N. A. Toropov.
7. Investigación
por
microscopía
electrónica de la
microcristalización de los vidrios. N. M. VaisfeFd
y V. I. Shelyubskii.
8. Detección y estudio de heterogeneidades muy pequeñas
con la
ayuda de un nuevo aparato de rayos X de bajo ángulo. D. A. Goganov, E. A. Porai-Koshits y Yu.
G. Sokolov.
9. Estructura químicamente
heterogénea de vidrios de dos componentes de silicato de sodio y litio.
N. S. Andreev, D. A. Goganov,
253
E. A. Porai-Koshits y Yy G. Sokolov.
10.
11.
Productos de cristalización de los
de silicato
de
litio.
vidrios
A. M. Kalinina, V. N. Pilipovich,
V. A. Kolesova e I. A. Bondar.
Microestructura
componentes
de
en varios grados^
A. I. Korelova,
0 . S. Alekseeva.
de los
vidrios
silicato de litio
de
cristalización,
M. G. Degen y
12.
Vidrios de litio y algunas de sus
oaracteristicas'
de
cristalización.
N. A. Shmeleva y N. M. Ivanova.
13.
Mecanismo de la cristalización catalizada de los vidrios del sistema
Li¿0 - AI2O3 - SiO¿, con bióxido de
titanio. E. V. Podushko y A. B.
Kozlova.
14.
Uso del microscopio
electrónico
EM-7 para la investigación de redes cristalinas y para la observación de dislocaciones
en ellas.
V. N. Vertsner, Yu M. Vorona y
G. S. Zhdanov.
15.
Investigación
al microscopio electrónico de la cristalización
catalizada de los vidrios. V. N. Vertsner
y L. V. Degteva.
16.
Investigación
por difracción
de
cataravos X de la cristalización
lizada de los vidrios. A. G. Alekseev y L. . Pedorova.
17.
Investigación
de la
cristalización
catalizada por m:edio de la espectroscopia Raman. Ya. S. Bobovich.
18.
Espectros infrarrojos de los silicatos vitreos y cristalizados
del
sistema Li>0 - Al.Oa SiO, + TiO,
V su relación con la
estructura.
V. A. Florinskaya, E. V. Podushko,
1. N. Gonek y E. F. Cherneva.
22.
Investigación
del proceso de cristalización por el método del indicador coloreado y por él método
de lixiviación. V. V. Vargln.
23.
Investigación viscosimétrica
de la
cinética de la
submicrocristalización catalizada. G. T. Petrovskii
y S. V. Nemllov.
24.
Investigación
teórica de la posibilidad de usar el análisis térmico
diferencial para estudios
cuantitativos de cristalización.
A. G.
Vlasov y A. I. Sherstyuk.
25.
Estudio de la cristalización
catalizada por ATD. N. A. Turorovskaya y A. I. Sherstyuk.
26.
Investigación
sobre los cambios
de propiedades físicas del vidrio
en el sistema Li^O - AL,0, - SiO,,
que se producen durante la cristalización.
I. D. Tykachinskii y
E. S. Sockin.
27.
Variaciones de las propiedades físicas durante el tratamiento
térmico de los vidrios en el sistema
LÍ2O - AloOs - SiO.,
mineralizados
por bióxido de titanio. I. M. Buzkinskii, E. I. Sabaeva y A. N.
Khomyakov.
28.
Investigación
de la
composición
por fases de los materiales
vitrocristalinos obtenidos a partir de
los sistemas LÍ2O - AI2O3 - SiO^ y
LÍ2O - MgO - AhO, - SÍO2. /. /. Kitalgorodskli, L. S. Zevin y M. A.
Artamonova.
29.
Investigación
de las
propiedades
eléctricas de ciertos vidrios y materiales
vitrocristalinos
basados
en el sistema Li ¿O - AI2O3 - SiOj.
G. A. Pavlova, M. M. Skornyakov
y V. G. ChistO'serdov
19. Investigación
de la
cristalización
catalizada de ciertos vidrios por
medio de la espectroscopia
infrarroja. O. P. Girin.
30. Materiales
microcristalinos
con
coeficientes de dilatación
térmica
positivos
negativos
y nulo s.
V. G. Chlstoserdov y V. I. Nogorodtseva.
20.
Investigación
de la
cristalización
catalizada por cambios de absorción. Yu. N. Kondrat'ev y E. V.
Podushko.
31.
Ciertas propiedades de la imagen
latente en vidrios
fotosensibles.
V. A. Borgman y V. G. Chlstoserdov.
21.
Investigación
de los productos de
la cristalización
catalizada
por
cristalización
óptica. N. E. Kind.
32.
Formación de imagen en vidrio
fotosensible
conteniendo
oro y
plata. E. V. Gurkovskii.
254
33.
Investigaciones
ópticas sobre vidrios fotosensibles.
A. A. Gorbachev, Yp. M. Polukhin, A. M. R a vlch y L. M. Yusim
34.
Acción de las soluciones
diluidas
de ácido fluorhídrico sobre los ^zlicatos de litio. N. A. Shleva,
V. G. Chistoserdov y A. I. Gerasimova.
35. Estudio de los productos de cristalización en el sistema de silicoaluminato de m.agnesio, con adiciones de TiOo. V. G. Chistoserdov. N. A. Shmeleva y A. M. Smerdyukk.
36.
Vidrias cristalizados
basados en
cordierita. M. I. Kalinin y E. V.
Podushko.
37.
Cristalización
catalizada
de los
vidrios en el sistema de paJosilicato de litio. G. T. Petrovskii,
E. M, Krestnikova y N. I. Grebenshchikova.
38.
Cristalización de vidrios del sistema Na,0 - Fe.Os - SiO,. U. N.
Sharai. N. N. Ermolenko e I. G.
Lukinskaya.
39.
Investigación
por
microscopía
electrónica
de la estructura
de
ciertos materiales
vitrocristalinos.
I. I. Kitaigorodskii y M. D. Il'inichnina.
40.
Investigación
de la
cristalización
catalizada de los vidrios
exentos
'de álcalis. V. S. Nikandrov.
41.
Cristalización de vidrios del sistema CaO - MgO - Al.O, - SiO„
en presencia de CroOs, con formación de una fase estable de piroxeno. L. A. Zhunina, V. N. Sharai,
V. F. Tsitko y N. N. Khripkova.
42.
Relación entre la composición y
el margen de temperatura de cristalización de los vidrios en el sistema Na^O - Cao - McjO - Al.Os SiO,. N. P. Danilova.
43.
Relación entre el tratamiento
térmico y ciertas propiedades
físicas
de los vidrios del sistema BaO Cao - Al,Os - SiO,. I. S. K a c h a n
y Z. I. Shalimo.
44.
Investigación
de las
propiedades
eléctricas de algunos
materiales
vitrocristalinos
exentos de álcalis,
en relación con la composición y
las condiciones
de
tratamiento
térmico. G. A. Pavlova y V. G.
Chistoserdov.
Ingeniería de sistemas en cerámica.
Memorias de un simposio de la
American Ceramic Society, celebrado en Chicago, en abril de 1964.
«Systems Engineering in Ceramics.
Proceeding of an American Ceramic
Society Symposium,, Chicago, April
1964», Natl. Bur. Std. (U. S.) Misc.
Publ., 1965, n.^ 267, 136 págs., Precio: 2 dólares.
El propósito de este simposio h a sido
el de presentar los conceptos generales
de la ingeniería de sistemas, subrayando los aspectos que más pueden
interesar al ingeniero ceramista. Se
presentaron seis comunicaciones : «Ingeniería de sistemas y diseño en la
moderna ingeniería» ; Alien B. Rosenstein ; «Conceptos básicos de la ingeniería de sistemas», H. E. Koenig y C. M.
Bacon; «Control de procesos en la industria cerámica», Ernest Hucke;
«ADlicación de las calculadoras al diseño y control de sistemas», Joseph
L. Hammond, Jr.; «Métodos estadísticos en el diseño de sistemas», W. C.
Hackler ; «Sistemas de interés p a r a los
ingenieros ceramistas», A. H. Hurts y
E. R. Bullock.
Cálculos prácticos de pastas y vidriados, «Praktische Berechungen von
Massen und Glasuren», MARTIN LENGERSDORFF, 1964. Sprcchsaal-Vcrlag.
8630 Coburg, Alemania Occidental,
83 págs. Precio: 15,80 D M.
Detectores acústicos cerámicos, «Ceramic Acoustic Detectors», A. A. Anan
eva, 1965. Special Research Report
traducido del ruso por Consultants
Burf^au Enterpris.es Inc.; New York
10011, 130 págs. Precio: 22,50 dólares.
En los primeros dos capítulos se estudian las propiedades piezoeléctricas
y dieléctricas de la cerámica de t i t a n a t o de bario, y los métodos p a r a determinar las características de recepción de sonido.
255
Carbón activado, «x^ctivated Carbon»,
edición revisada, 1963, JOHN W . H A S S -
LER, Chemical Publishing Co., Inc.,
New Yerk 10003, 397 págs. Precio:
10 dólares.
Devitrifieación de vidrios de silicato,
«Devitrification of Silicate Glasses»,
Oszkar Knapp, 1965, Akademiai
Kiado, Budapest, Hungría, 92 págs.
Precio: 4 dólares.
Escobillas de carbón. La física y la
química de los contactos deslizantes,
«Carbon brushes. T h e physics a n d
chemistry o f sliding contacts»,
E. J. SHOBERT II. Chemical Publishing
Co., Inc., New York, 1965, 1 vol., 280
páginas. Precio: 10 dólares.
RESÚMENES
Recubrimientos cerámicos sobre m e tales. A. W. MURDOCH, Ceramics, 16
202), 25-28 (i) (1965).
En este artículo se recoge la primera p a r t e de u n a conferencia dada por
el autor a l a British Pottery Managers
Association. La segunda p a r t e h a de
aparecer en el número siguiente de
esta revista.
Se divide la exposición en tres p a r tes: a) Avances que afectan especialmente a los esmaltes; b) Avances r e lacionados con procesos, y c) Casos
especiales.
Hace ya muchos años que la i n d u s tria de los esmaltes viene produciendo
u n a s terminaciones m u y agradables
mediante la adición de soluciones de
cloruro férrico, cloruro esitánnico u
otras soluciones, a la superficie del esmalte, todavía caliente, en el momento
de salir del h o r n o de fusión. El empleo
de estas soluciones' puede ser dañoso
p a r a la piel y p a r a los ojos y, por t a n to, se hace necesario tomar precauciones. A pesar de este inconveniente, su
256
Estructura y propisdades de los m a t e riales. Vol. III. Comportamiento m e cánico, «Structure a n d Properties of
Materials: Vol. I I I . Mechanical Behavior». H.
G. M.OFFATT
W. HAYDEN, WILLIAM
y JOHN WULFF, 1965.
J o h n Wiley & Sons. Inc. New York
10016, 247 págs. Precio: 2,95 dólares.
Preguntas actuales acerca del vidrio,
«Aktuelle G l a s Fragen», OSCAR
KNAPP, 1964, Sprechsaal-Verlag, 8630
Coburg, Alemania Occidental, 214
páginas. Precio: 18 D. M.
Simposio sobre análisis por sonda de
rayos X y elGctrónica, «Symposium
on X-Ray a n d Electron Probe Analysis», Am. Soc. Testing Mater. Spec.
Tech. Publ., 1964, n.« 349, 214 págs.
Precio: 10 dólares.
AMPLIOS
uso va en aumento. Se puede aplicar
sobre esmaltes de acero y de hierro
colado, aunque en la actualidad parece
que se logran mayores éxitos en apTicaciones sobre chapa de acero.
Un tipo de decoración que está tlespertando algún interés es el del llamado «coppertone», que se obtiene
usando dos esmaltes coloreados; uno
de ellos, de color m a r r ó n m á s oscuro,
se aplica sobre los bordes del m á s
claro. También se va extendiendo el
uso de esmaltes totalmente coloreados.
Las mejoras logradas por la industria en la calidad y el poder cubriente
de los esmaltes repercuten en la utilización de c a p a s m á s delgadas de esmalte. Hoy se pueden obtener iguales
o mejores resultados con u n a capa de
0,005 pulgadas, que hace diez años con
otra capa de doble espesor. Estos me*
ñores espesores hacen que disminuyan
los peligros de distorsión de las piezas
d u r a n t e la cocción, y los esmaltadores
aprovechan esta ventaja p a r a disminuir el espesor de la c h a p a metálica.
Al mismo tiempo, se h a n obtenido es-
maltes de baja temperatura (740^^780^0 que también contribuyen a disminuir el riesgo de distorsión de las
piezas.
Uno de los problemas que se presentan en las cocinas esmaltadas es la
cantiüad ae grasa que se volatiliza y
se condensa sobre la superficie del esmalte. A menos que se limpie con mucna írecuencia, existe el peligro de que
se queme y se Incruste en la superficie
del esnialte de tal manera que la única
lorma de limpiarlo sea arrancando el
propio esmalte. Recientemente, en Eslaaos Unidos, una compañía ha anunciado una cocina eléctrica que se limpia por sí misma, haciendo que la
temperatura suba lo suficiente para
quemar la grasa de la superficie del
esmalte. El ciclo de limpieza dura tres
ñoras, dos a temperatura elevada y
una de enfriamiento. Esto significa el
aesarrollo de un nuevo esmalte que resiste a temperaturas mucho más elevadas que las que normalmente existen en servicio. Además su punto de
reblandecimiento esi también muy elevado.
Aunque parezca carente de sentido
el esmaltado del acero inoxidable,
existen razones para jóistiflcarlo en
muchos casos. Se pueden obtener efectos de gran belleza aplicando capas
transparentes o translúcidas. Al mismo tiempo se logran superficies de una
dureza mayor que la propia del acero
inoxidable.
Uno de los usos más importantes de
los recubrimientos de alta temperatura lo encontramos en los tubos de salida de gases de los aviones. Por aplicación de estos recubrimientos se ha
logrado ampliar la duración desde
unas cuatrocientas horas de vuelo hasta unas ocho mil.
Se señalan también los atractivos
efectos que se logran por aplicación
de esmaltes transparentes sobre cobre.
Por último, se menciona el empleo
de pizarras escolares esmaltadas en
lugar de las tradicionales pintadas. En
las esmaltadas la tiza se borra fácilmente. Además tienen larga duración
y no producen brillos. Cuando se emplean como tablón de anuncios, se
pueden sujetar los papeles con pequeños imanes en lugar de hacerlo con
chinchetas.
A. G. V.
Materiales refractarios para protección de termopares en las industrias
metalúrg^icas. Anón., Refract. J., 41
(12), 554-556 (i) (1965).
En el presente artículo se recogen
experiencias recientes llevadas a cabo
en Rusia sobre la fabricación de cañas
de termopares para ser usadas en las
industrias metalúrgicas.
En el instituto ucraniano especializado en materiales, que depende de la
Academia de Ciencias, se está trabajando sobre una técnica para fabricar
cañas de diboruro de circonio. En colaboración con el Instituto de Automática y con otros centros, este organismo está realizando ahora los ensayos
de estas cañas en varias plantas rusas
de acero.
Las cañas de diboruro de circonio se
fabrican por prensado de polvo de
ZrBs finamente molido, cuyo tamaño
se halla en la región de 10-40 mieras.
Los diseñadores rusos han proyectado un molde que permite hacer las
cañas, con su fondo, en una operación.
Los tubos prensados y secos se sinterizan en un horno de resistencia de
grafito, en atmósferas de hidrógeno o
de gas natural, soportadas en bandejas de grafito y recubiertas por granulos también de grafito. Se colocan
en el horno a L000°-L200<^C y se eleva
la temiperatura hasta 2.100«-2.200^C.
Se mantiene esta temperatura durante 60-80 minutos y se enfría hasta
l.OOO^C.
La porosidad de las cañas sinterizadas oscila entre 8 y 16 % y esta porosidad hace que sean permeables a los
gases. Por esta razón, se decidió emplear cañas de tres capas: Una externa de diboruro de circonio, una
interna de alúmina y un relleno intermedio de alúmina. Esta caña es resistente al metal y al mismo tiempo es
impermeable. La resistencia a la flexión a temperatura ambiente es de
1.200-1.500 Kg/cm', y a 1.700°C es aún
mayor debido al desarrollo de ciertas
propiedades plásticas.
Se dice que estas cañas son adecuadas para la medida prolongada y continua de la temperatura de metales
fundidos. La caña se coloca en el horno de tal manera que la punta esté
totalmente sumergida en el acero. En
estas condiciones, puede adherirse escoria a la caña, pero no la destruye.
257
Las escorias básicas pueden destruir
las cañas de boruro de circonio en
30-40 minutos.
Se puede medir la temperatura del
acero fundido con una precisión de
± 9-lO^C, mediante el uso de un termopar de platino-rodio, sin necesidad
de utilizar gas protector en el interior
de la caña.
Se han realizado experimentos con
varios aceros, a temperaturas de hasta
1.650^C, y se ha comprobado que estas
cañas soportan el tratamiento durante tres horas y media, y pueden usarse
varias veces.
Para medir la temperatura en hornos eléctricos de acero, se introduce ei
termopar en el acero fundido hasta
una profundidad de 200 mm., pasando
por un orificio hecho en la bóveda,
entre los electrodos y la pared, y permanece en el acero hasta que comienza la descarga (una hora). En estas
condiciones (1.600°-1.660«C, durante
una hora), estas cañas de boruro de
circonio han durado 5-10 operaciones.
Parece demostrado que la caña no
sufre daño por acción química del
acero, sino por choque térmico durante la inmersión y la extracción.
También se dice que es posible la
medida continua de la temperatura del
metal fundido en un convertidor de
oxigeno, usando cañas de diboruro de
circonio colocadas en la parte baja
del revestimiento básico del convertidor. Se hace una ranura en el ladrillo
de magnesita-cromita, y se sujeta la
caña con polvo de ladrillo humedecido
con silicato sódico. Los experimentos
con estos termopares han puesto de
manifiesto que es posible medir la temperatura durante 15-15 calentamientos, es decir, durante 8-10 horas. Se
han obtenido buenos resultados en la
medida de la temperatura de un convertidor de oxígeno de 50 toneladas.
También se han empleado estas cañas en la medida de la temperatura
del acero en convertidores Bessemer.
Las cañas de diboruro de circonio de
3 mm. de espesor de pared han durado
5-8 operaciones, y las de 4 mm. 13-14
operaciones.
Se han hecho cañas con boruro de
circonio y 5 % de molibdeno, y parecen
dar resiultados prometedoresi
Estas cañas de diboruro de circonio
han de hallar amplias aplicaciones en
las industrias del hierro y del acero.
258
y también en las de metales no férreos.
En la industria del aluminio se siente asimismo la necesidad de materiales adecuados para hacer cañas de
termopares aptas para ser usadas en
medidas prolongadas y continuas.
En una memoria reciente de la Unión
Soviética se exponen los resultados de
una investigación relacionada con la
producción de cañas de termopar que
resistan 600 inmer/sioneis cortas en
aluminio líquido a l.OOO^C. Este nuevo
material refractario, empleado para
hacer las cañas, se obtiene a partir
de caolín y polvo de aluminio en una
corriente de nitrógeno purificado. Esta
técnica está basada en la reacción de
termita (ver The Refractories Journal,,
febrero 1963).
La mezcla para hacer las cañas contiene 87,5 % de caolín y 12,5 % de
polvo de aluminio. Se prepara la barbotina en un mezclador de aspas, con
un 200 % de agua, en relación con el
peso de mezcla seca. Se añade el caolín
unamente molido (menos de 60 milimieras) y se mezcla durante 30 minutos. Despusé se añade el aluminio,
precocido a 180^C. La preparación de
la barbotina se hace en 30 minutos, y
debe usarse antes de las tres horas. Se
cuelan las cañas en moldes de escayola y se mantiene la barbotina durante unos 90 segundos. Las dimensiones de las cañas coladas han sido:
80-120 cm. de longitud, 12 mm. de diámetro externo y 8 mm. de diámetro
interno. El secado se realizará al aire
durante dos días, o en un secadero a
80^-90«C, durante 4-6 horas.
La cocción se realiza en una corriente de nitrógeno purificado. La eliminación del oxígeno ise lleva a cabo por
paso a través de torneaduras de cobre
calentadas a 600°C. El ciclo de cocción
recomendado es el siguiente: Elevación de la temperatura hasta 1.400«C
en seis horas (unos 250^0 por hora);
maduración a 1.400^C durante dos. horas; enfriamiento en el horno. La corriente de nitrógeno se corta durante
el enfriamiento cuando la temperatura
ha descendido hasta 700°C. Losi ensayos con estas cañas se han verificado
en aluminio fundido, a l.OOO^C, en
crisoles de 5 y 20 Kg. de capacidad,
calentados en hornos eléctricos.
Después de verificar 600 medidas en
aluminio líquido no se han obstervado
trazas de mojado por el aluminio, ni
signos externos de daño alguno, estando en perfectas condiciones de continuar las medidas. Se han ensayado
unas treinta cañas. La inercia de las
canas a esa temperatura ha sido de
2ü segundos, y la precisión de las medidas de temperatura de 0-lO^C.
Actualmente se está fabricando una
gran serie de estas cañas para ser proDaaas de forma intensiva en las factorías soviéticas de aluminio.
Este refractario resistente al aluminio tiene las siguientes propiedades:
jxesistencia mecánica, 80 üg/cm'; reiractariedaa, l.böü'^C; reiractariedad
bajo carga, 1.600°C; resistencia al spallíng, 200 ciclos; mojado por metales
y por escorias, nulo; oxidación en aire
a l.200°C durante cinco horas, aumento de peso, 0,9 mg/cm'; resistencia térmica a los metales (Ai, Sn, Fb), 600
ciclos térmicos; contracción, 8 %;
densidad bruta, 1,8 g/cm'; capacidad
de absorción de agua, 21,3 %; porosiaad, 38,4 %.
La composición del caolín empleado
en la fabricación es la siguiente:
SÍO2, 44,52 % AI2O3, 39,58 % Fe^O^,
4,43 %; TÍO2, 0,21 %; Cao, 0,51 %;
mgO, 0,04 % ; SO3, 0,51 % ; pérdida por
calcinación, 13,88 %.
La composición del polvo de aluminio que interviene en la mezcla es la
siguiente: Al, 82,0 %; Fe, 0,7 %; Si,
0,7 % ; Cu, 0,1 % ; Mn, 0,1 % H^O,
0,1 %', aditivos grasos, 3,8 %.
Las investigaciones llevadas a cabo
por los investigadores) rusos han demostrado que las cañas hechas con
carburo de silicio auto-aglomerado
pueden emplearse para la medida de
la temperatura en los hornos de fusión de cobre de capacidad industrial.
Estos investigadores señalan una vez
más que la medida de la temperatura
en estos hornos no puede ser automatizada debido principalmente a que no
existen materiales adecuados para cañas de protección, que resistan la acción del cobre fundido, de las escorias
y de los gases corrqsdvos a l.iOOO°1.600*^C. Por otra parte, el alto grado
de contaminación de los gases del horno y su gran contenido en polvo imposibilitan el uso de la pirometria óptica
y de radiación. Las cañas hechas de
cuarzo, alúmina, magnesia o circonia
son fuertemente atacadas en estas
condiciones. Las cañas de grafito no
son atacadas por el cobre, pero no
pueden usarse en hornos de ánodo deoido a la intensa oxidación que se
produce en la parte de la caña que
está sumergida en el metal. Por esta
razón, las cañas de grafito han encontraüo aplicación en ciertos hornos en
ios que se usa atmósfera protectora
ae nicrógeno. Debido a estas causas no
se pueden emplear en los hornos de
cobre cañas hechas de molibdeno y
aleaciones de carburo de titanio y carburo de cobalto.
La experiencia obtenida en las fábricas y en los institutos occidentales
de refractarios muestra que se pueden
esjperar resultados prometedores dei
empleo en hornos de cobre de cañas
hecnas de cermet del tipo cromo-alúmina. Las cañas protectoras hechas
con este material pueden usarse en
atmosferas de SO2 y SO3. La inercia
de estas cañas es muy baja, puesto que
ios cermets tienen una elevada conductividad térmica. Se ha visto que las
canas hecnas de cermet de Cr-Al pueden durar más de tres años en un
horno de tostación de piritas.
Los avances hechos en Rusia en relación con el uso del carburo de silicio
auto-aglomerado para la medida de
temperaturas en .cobre fundido, han
ido precedidos por otros muchos trabajos sobre carburos, boruros, nitruros
y siiiciuros de los metales refractarios,
y también por experimentación de estos materiales en atmósferas con polvo
de carbón, como las que prevalecen en
la industria de fusión del cobre. Se ha
hallado que el Si auto-aglomerado es
un material que resiste muy bien estas
condiciones.
Debe señalarse que el trabajo ruso
en este campo parece estar basado en
investigaciones y patentes británicas
y de otros países occidentales, como
por ejemplo, en la Pat. Brit. 828.211,
publicada en 1956. También merecen
destacarse los trabajos de P. Popper
y G. S. Davies en este aspecto de lá
investigación spbre refractarios.
El resultado de las investigaciones
soviéticas parece ser la obtención de
cañas de este material, hecho a partir
de mezclas de Si verde y 15 % de
carbón finamente dividido derivado de
la combustión incompleta de hidrocarburos líquidos. Esta mezcla se muele en húmedo durante 48 horas, y se
moldean las cañas por prensado en un
259
molde especial. Las cañas secas se
someten a un t r a t a m i e n t o de silicio
en un horno tubular de grafito con
atmósfera de hidrógeno. La porosidad
de los tubos resultantes es de 5-1 % y
la permeabilidad a los gases es muy
baja. El silicio libre en la estructura
está localizado en forma de pequeñas
inclusiones claras en la masa gris de
carburo de silicio. El silicio libre no
excede del 2-4 % y el carbono libre
del 0,5 %.
Este material tiene u n a conductividad térmica muy elevada y por ello
también es alta su resistencia al choque térmico (8-10 ciclos de calentamiento a 1.600°C y enfriamiento en
agua). Las c a ñ a s resisten a la oxidación en aire h a s t a t e m p e r a t u r a s de
unos LTOO^C.
Se h a n hecho ensayos de resistencia
de estas cañas, instalándolas en la
bóveda de u n horno de reverbero en
donde existían t e m p e r a t u r a s de 1.450^1.550^C. La atmósfera contenía los productos de combustión del polvo de
carbón (oxígenoi, anhídrido carbónico,
vapor de agua, SO2, SO3, CO, etc.). Las
cañas estaban sometidas a u n a severa
acción abrasiva, y en estas condiciones
soportaron m á s de 1.000 horas de servicio.
Estas c a ñ a s h a n mostrado también
u n a elevada resistencia en contacto
con las escorias que prevalecen en la
industria del cobre. Fueron sumergidas en escorias del horno de reverbero
a 1.220'^-1.260°C, y después de 48 horas
resultaron inalteradas. Este comport a m i e n t o contrasta con el de c a ñ a s h e chas de disiliciuro de molibdeno, que
bajo las mismas condiciones resultan
fuertemente erosionadas y corroídas.
Se indica que las c a ñ a s h e c h a s de SiC
auto-aglomerado son muy poco mojadas por el cobre y np m u e s t r a n señales de daño después de permanecer
en el cobre a 1.100^-1.150°C, d u r a n t e
48 horas.
A. G. V.
Combustión de emulsiones de aceite
y agua, D. BURLING, Brit
Clayworker, 74 (883), 384, 386 (i) (1965).
Se describen los experimentos realizados conjuntamente por la Auto
Combustions (London Ltd, y la ShellMex and B. P. Ltd. Como consecuencia
260
de ellos, la Auto Combustions, h a desarrollado un equipo capaz de producir una emulsión estable de aceite y
agua que puede ser q u e m a d a con equipo normal, ligeramente modificado.
Hace algunos años se hicieron experimentos en u n horno i n t e r m i t e n t e
consistentes en introducir el a g u a sep a r a d a m e n t e en forma de pulverización. El resultado fue que los productos cocidos n o experimentaron u n a
mejoría regular, y que el sistema no se
prestaba a u n a forma de construcción sencilla y fácil de manejar. En
vista de ello se decidió mezclar el fueloil y el agua con el fin de quemar la
mezcla emulsionada, en vez de i n t r o ducir el aceite y el agua en el hogar
separadamente.
Con este fin se diseñó u n sistema que
incluía el equipoi portátil de inyección
de aceite de la Auto Combustible y, en
abril de 1964 se ensayó en u n horno
belga de 24 cámaras, capaz de conten e r unos 12.000 ladrillos en c a d a cám a r a , instalado en la fábrica de
Butúngton, de The Castle Fire Brickk
Co., Ltd.
La arcilla de esa localidad permite
producir un buen ladrillo por cocción
a 1.040"C, pero si la t e m p e r a t u r a sube
unos 20«C más, los ladrillos comienzan
a reblandecerse y a ceder con gran
rapidez. En consecuencia, cuando la
t e m p e r a t u r a de las primeras hileras de
ladrillos es correcta, los ladrillos del
centro y de a t r á s se quedan crudos.
Y al contrario, cuando se t r a t a de alcanzar u n a t e m p e r a t u r a correcta en
el centro y a t r á s , los primeros ladrillos
se pasan de fuego. Antes de hacer el
ensayo con la emulsión de agua y
aceite, el horno es a l i m e n t a b a con carbón de u n a s 11.500 B. t. u./lb, porque
si se utilizasen mejores calidades de
carbón h a b r í a tendencia a producirse
mayores diferencias de t e m p e r a t u r a
en el apilamiento de ladrillos. El aceite, con su poder calorífico m á s elevado, y con su m á s rápido desprendimiento de calor, h a b r í a ejercido el
mismo efecto si no se hubiese moderado con agua la t e m p e r a t u r a de la
llama.
Con el empleo de la emulsión de
agua y aceite se h a logrado u n a m á s
homogénea transferencia de calor a
través de toda la cámara, h a s t a tal
punto que la máxima diferencia de
t e m p e r a t u r a entre los primeros y los
últimos ladrillos, que antes era de unos
50°C, ahora s¡e h a podido bajar h a s t a
lO^'C.
Se h a n realizado también experimentos con un quemador de aceiteaire «Swirlamiser», de presión intermedia, en lugar del equipo portátil de
inyección.
Se h a visto que quemando la emulsión de agua-aceite se logra u n a m a yor flexibilidad en la velocidad de
cocción, lo cual, unido a la posibilidad
de emplear emulsiones de distinta
composición, hace que se consigan
claras ventajas en el proceso de cocción, t a n t o desde el punto de vista de
la calidad del producto obtenido, como
del tiempo empleado.
Se ahorra mucho tiempo debido a
que en la llama se forma gas de agua
que origina un retardo en la propagación de la misma. Al mismo tiempo,
estos gases combustibles penetran en
el encañado de las piezas y se queman,
desprendiendo alli mismo su calor, con
lo cual se logra una mayor homogeneidad de temperatura. Esta llama más
larga, con un mayor transporte útil
del calor, unido a un tiro algo más
fuerte, h a permitido llevar el horno
a u n a velocidad mayor, lo cual antes
no era posible.
Se h a observado que reduciendo la
intensidad local de la llama, para el
mismo consumo de combustible, disminuye la tendencia a pasarse de fuego de los ladrillos situados en primer
lugar.
Después de realizar todos estos ensayos se h a precedido a la instalación
p e r m a n e n t e en ese horno de un
equipo p a r a quemar emulsión. Se dan
detalles generales acerca de la instalación.
A. G. V.
ic¥¥
A.N.S.O.N.
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Telegramas: ABALAIGUA
261
RESÚMENES* Y PATENTES**
MATERIAS PRIMAS
La n a t u r a l e z a de la arcilla.
P. S. KEELING, J. Brit. Ceram. Soc, 2 (2). 236-242 (i) (1965).
El c o n c e p t o d e m i n e r a i de la arcilla.
RALPH E . GRIM, Amer. Ceram. Soc. Bull., 44 (9), 687-692 (i) (1965).
Se discuten algunos conceptos estructurales de los siguientes minerales: caolinita, haloisita, montmorillonita, iluta, clorita, vermiculita, atapulgita, sepiolita, así
como aquellos cuya estructura está formada por empaquetamientos! mixtos. A
continuación se exponen algunas relaciones entre la composición de los minerales
y sus propiedades.
Se dedica especial atención a la capacidad de cambio iónico, a las particularidades del sistema agua-arcilla y a las reacciones de estos minerales con compuestos
orgánicos.
(5 figs., 3 tablas, 31 refs.)
A. G. V.
La c o n s t i t u c i ó n c r i s t a l o q u í m i c a
sus consecuencias.
de los filosilicatos, s u
significación
y
G. PEDRO, Bull. Group. Franc. Arg., XVI (11), 37-47 (f) (1965).
La investigación de los criterios fundamentales en lo referente a la clasificación
de los minerales arcillosos, ha llevado a verificar un nuevo examen del problema
de la constitución cristalográfica de los filosilicatos Estudios sobre resultados analíticos, obtenidos por las técnicas más modernas en numerosas filitas, ponen de
manifiesto que las reglas clásicas debidas en primer lugar a Nagelschmidt y a Stevens,
sobre la carga positiva de la capa octaédrica (6) y sobre las posibilidades Ide su
ocupación 2 ó 3) son hasta cierto punto teóricas. Si se considera, por ¡ejemplo,
la carga de la capa octaédrica, se comprueba que en la mayor parte de los minerales filíticos es diferente de 6. De aquí las nociones de filitas hiperotaédricas
( > 6) y filitas hipooctaédricas « 6) y filitas isooctaédricas ( = 6). La constitución
cristaloquímica de los distintos grupos clásicos: micas, vermiculitas, esmeititas,
bertierinas, cloritas, etc., se examina bajo esta nueva perspectiva.
Finalmente, se resumen algunas no más que pueden ser de utilidad en el estudio
de los problemas relativos a la clasificación y a la evolución genéÜca de los
minerales arcillosos.
J. M.^ G. P.
I n t e r é s del e s t u d i o m o r f o l ó g i c o de los c a o l i n e s e n geología.
J. ESTÉOULE-CHOUX, Bull. Group. Franc. Arg., 16 (11), 11-16 (O (1965).
El estudio de la historia geológica en formaciones caoliníticas es delicado en
general. El examen de las curvas de análisis térmico diferencial no permite hacer
una distinción clara entre los diferentes caolines. No siempre es posible hacerla
* Las personas interesadas en adquirir copias de los textos íntegros de los
artículos cuyos resúmenes aparecen en esta sección, pueden dirigirse a: Sociedad
Española de Cerámica, calle Serrano, 113, MADRID-6.
** Las personas interesadas en adquirir textos íntegros de las patentes francesas mencionadas, pueden dirigirse a: Sociedad Española de Cerámica, calle de
Serrano, número 113, MAbRiD-6.
262
mediante la difracción de rayos X. For otra parte, se ha demostrado en estudios
de caolines de diversas procedencias, realizados mediante el microscopio electrónico,
que existe una estrecha relación entre sus caraterísticas morfológicas y su historia
geológica. El autor, a título de ejemplo, estudia mediante este método, la formación
de dos caolines procedentes respectivamente de Rennes y de Rouge (Loira-Atlántico).
J. M.^ G. P.
Origen y naturaleza de los fundentes cerámicos.
P. C. ROBINSON, Ceramics, 16 (202), 34-37, 50 (i) (1965).
Este es el sexto artículo de una serie sobre materias primas que ha preparado
este autor en, colaboración con C. Radford.
Se hace un extenso estudio mineralógico del "Cornish Stone" y se mencionan
los métodos de purificación para eliminar los minerales 'de fluor y de hierro,
principalmente por flotación. Se estudia también el problem.a de la purificación
del granito de Foxdale para obtener un producto formado por 55 % de feldespato
y 45 % de cuarzo.
Por último, se hace una descripción mineralógica y genética de los feldespatos
y de las nefelinas sienitas.
(2
figs.)
A. G. V.
Materiales arcillosos y productos de arcilla cocida.
W. ARTHUR WHITE, Amer. Ceram. Soc. Bull., 44 (9), 663-668 (i) (1965).
Los minerales de la arcilla, los minerales no arcillosos, la materia orgánica, los
cationes de cambio, las sales solubles y la textura, gobiernan en gran piarte el
comportamiento de los materiales arcillosos en la producción de productos de
arcilla cocida.
Se puede aumentar la plasticidad reduciendo la cantidad de componentes no
arcillosos, por adición de una arcilla más plástica, por adáción de una agente
floculante y por molienda más fina.
La contracción puede disminuirse mediante adición de componentes no arcillosos, por molienda menos fina, por adición de arcillas de menor contracción, por
defloculación del material arcilloso y por adición del material arcilloso calcinado.
Se puedie aumentar la resistencia mecánica del producto elevando el contenido
en material arcillosos, especialmente por adición de montrn^orilionita, por defloculación de la arcilla, disminuyendo la cantidad de componentes no arcillosos y por
molienda más fina.
La refractariedad de la arcilla puede disminuirse mediante la adición de agentes
fundentes, tales como fluorita, feldespato y carbonato sódico.
(6 tablas, 25 refs.)
A. G. V.
PATENTES
Preparación de arcillas acidas.
WILLIAM E . SHOV^ALTER (Union Oil Co. of California), Pat. U. S. 3.201.197, 17
agosto 1965.
Proceso para mejorar la mica.
HORTON H . MORRIS y KENNETH L . TURNTR (Freeport Sulphur Co.), Pat. U. S.
3.206.127, 14 septiembre 1965.
Se trata de un proceso para mejorar las propiedades pigmentarias de la mica,
con el que se obtiene un producto de densidad bruta < 15 libras/pie^
A. G. V.
263
P r o c e s o p a r a l a p r e p a r a c i ó n d e silicato sódico.
RICHARD K . RATHMELL ( E . I. du Pont de Nemours & Co.), Pat. U. S. 3.203.755,
31 agosto 1965.
Un silicato sódico hecho fundiendo arena con carbonato sódico, que contiene
400-3.000 ppm. de bióxido de titanio para aumentar la claridad de las soluciones
de silicato.
A. G. V.
M é t o d o p a r a producir a l ú m i n a d e bajo c o n t e n i d o e n sodio.
JAMES G . LINZSAY y WILLIAM
P . C . KINSMAN
(Aluminum
Laboratories, Ltd.),
Pat. U. S. 3.201.199, 17 agosto 1965.
M é t o d o p a r a p r e p a r a r d i ó x i d o d é silicio.
GosTA L. FLEMMERT, Pat. U. S. 3.203.759, 31 agosto 1965.
El proceso consiste en diluir u n producto de reacción conteniendo H F con un
gas inerte para inhibir la reacción inversa de la sílice con el H F , y simultáneamente
reducir el producto de reacción p o r debajo de 600^C, y mantener el tamaño medio
de partícula del SiOa entre 2 y 200 m p..
A. G. V.
P r o c e s o p a r a producir sílice e n f o r m a d e p o l v o disperso.
GEORGES YELNIK y ROBERT ODIEVRE (Solumeta), Pat. U. S. 3.194.634, 13 julio 1965.
Se carga de forma continua una mezcla de sílice y carbón en un horno de arco
cerrado, que se mantiene a 2.000° - 2.600°C, y que contiene un baño fundido de Si.
La capa fundida de la mezcla que se carga debe ocupar un volumen de 1/5 a 1/20
del total del baño, para que las impurezas d e la mezcla que se carga vayan siendo
absorbidas por el baño, y la sílice reducida a SiO y vaporizada. Se hace pasar
por el interior del horno una corriente de gas inerte para impedir la formación de
depósitos de material conductor en el horno. A la salida se quema el SiO para
producir polvo de sílice, y se enfria.
A. G. V.
P r e p a r a c i ó n d e soles d e ó x i d o férrico.
ROBERT B . MACCALLUM y FORREST R . HURLEY ( W . R . Grace & Co.),
Pat.
U.
S.
3.198.743, 3 agosto 1965.
M é t o d o p a r a producir b o e h m i t a c u y o t a m a ñ o d e cristal e s t á c o m p r e n d i d o
e n t r e 50 y 80 Â.
JOHN MOOI (Sinclair Research, Inc.), Pat. U. S. 3.193.349, 6 julio 1965.
M é t o d o p a r a producir b o e h m i t a cuyo t a m a ñ o d e cristal e x c e d e l o s 100 A.
JOHN MOOI (Sinclair Research, Inc.), Pat. U. S. 3.193.348, 6 julio 1965.
P r e p a r a c i ó n d e ó x i d o s d e circonio.
IRVIN C . KLIMASZEWSKI (Pittsburgh Plate Glass Co.), Pat. U . S. 3.193.346, 6 julio
1965.
264
Aparato y proceso para la producción de bióxido de titanio.
CLIFFORD L . CARPENTER (Cabot Corp.), Pat. U. S. 3.203.762, 31 agosto 1965.
Fabricación de bióxido de titanio.
JAMES T . RICHMOND (Laporte Titanium, Ltd.), Pat. U. S. 3.202.524, 24 agosto 1965.
Proceso para producir simultáneamente hidróxido de magnesio puro y
bruto a partir del agua del mar.
TSENEO KATO (Asahi Kasei Kogyo Kabushiki Kaisha), Pat. U. S. 3.197.282, 27 julio 1965.
Beneficio de la ilmenita.
CHING-LUNG LO y THOMAS S. MACKEY (Walh Chang Corp.), Pat. U. S. 3.193.376,
6 julio 1965.
Proceso para recuperar V2O5 puro a partir de materiales que contienen
vanadio.
BLAIR BURWELL y ALFRED G. E. ROBIETTE (Minerales Engineering Co.), Pat. U. S.
3.206.276, y Pat. U. S. 3.206.277, 14 septiembre 1965.
Método para la flotación de materiales finamente divididos.
DAVID WESTON, Pat. U. S. 3.202.281, 24 agosto 1965.
Proceso para blanquear la arcilla.
JOSEPH ÍANNICELL1 y PETER ABOYTES (J. M. Huber Corp.), Pat. U. S. 3.193.344,
6 julio 1965.
PROCESOS DE FABRICACIÓN
Simplificación de la preparación de la arcilla.
G. RETTIG, Brit, Clay worker, 74 (883), 393-394 (i) (1965).
Proyección de capas metálicas sobre los modelos de escayola.
J. OLIVER y P. MULLINGTON, Ceramics, 16 (202), 20-24 (i) (1965).
Se describe un procedimiento para alargar considerablemente la vida de los
modelos y contramodelos de escayola empleados para hacer los moldes. Consiste
en pulverizar una capa de metal fundido sobre la superficie de la escayola previamente enjabonada, y vertiendo escayola sobre la nueva superficie metálica rugosa,
a la cual se adhiere fuertemente. Se señalan las técnicas operatorias para los casos
de moldes de platos, de tazas y de asas. El bloque de escayola debe estar seco
antes de aplicar el metal fundido, y el agente de despegue ha de estar aplicado en
capa muy fina y homogénea. La pistola ha de mantenerse a 12-15 cm. de separación para evitar que se caliente el molde en exceso. El metal que se usa en este
265
proceso es una aleación de bismuto y estaño que funde a unos 150°C,. Las tres
ventajas fundamentales de esta aleación son: d^ Su bajo punto de fusión; b) su
gran estabilida^d dimensional, y c) su facilidad para ser arrancada y refundida en
caso de que hayan de hacerse retoques en el modelo. Esta aleación se aplica por
pulverización sin que se produzcan sobrecalentamientos en el modelo. Al mismo
tiempo permite lograr una delgada capa de espesor uniforme y reproduce con
fidelidad hasta los más pequeños detalles del modelo. La aplicación de esta aleación se realiza con una pistola especial proyectada para este fin, que ha recibido
el nombre de Swift.
(9
figs.)
A. G. V.
Ultima etapa de la densificación en el prensado en caliente en vacío de
la alúmina.
RONALD C . ROSSI y RICHARD M. FULRATH, J. Amer. Ceram.Soc., 48 (11), 558-564 (i)
(1965).
Se ha estudiado la cinética de la última etapa de la densificación del óxido
de aluminio de grano fino, por prensado en caliente en vacío entre 1.150° y 1.350°C,
y entre 2.000° y 6.000 psi. Los resultados cinéticos obtenidos están de acuerdo con
el modelo de fluencia difusional debido,a Nabarro-Herring. El valor de la energía
de activación para la última etapa de la densificación es de 115 kcal/mol, el cual
está de acuerdo con el correspondiente a la idifusión de los iones aluminio. La
densificación se produce por reorganización de las partículas y por fluencia difusional. La densificación que se produce en la etapa inicial Idepende de la cantidad
de deslizamiento, fragmentación y flujo plástico. La última etapa de la densificación
tiene lugar por fluencia difusional y está controlada, por la difusión ¡del ion aluminio en el óxido de aluminio. Se demuestra que los gases ocluidos en los poros del
compacto prensado en cafieníe producen porosidades residuales. Se describe una
técnica para eliminar el agua absorbida, cuando ésta es el origen del gas.
(7 figs., 1 tabla, 30 refs.)
^
A. G. V.
La fabricación automática del vidrio. Capítulo VIII.—Las máquinas automáticas de aspiración para el soplado del vidrio.
FELICE FRANCESCHINI, Vetro e Silicati, 9 (4/52), 16-22 (it) (1965).
Se describen las características esenciales de estas máquinas. Se hace un estudio
de las máquinas automáticas Owens, Redfern), Hillmann, Schwartzkopff, Roirant,
Monish, Lagena, O'Neill y Potting. Se dedica especial atención a las máquinas de
aspiración para el soplado de artículos de paredes delgadas, tales como ampollas
para lámparas eléctricas: las máquinas Westlake, Ivanhoe. wSloan y UM S8.
(13
figs.)
A. G. V.
PATENTES
Aparato para dosificar material sólido suelto en proporciones constantes
con pesada automática.
WILHELM LOEDIGE, FRITZ LOEDIGE, JOSEF LUECKE y GEORGE OHSE, Pat.
U. S.
3.187.946, 8 junio 1965.
Molino con transmisión de energía por fluidos.
RICHARD M . MANDLE y THOMAS O. TONGUE ( W . R . Grace & Co.), Pat. U.
3.186.648, 1 junio 1965.
266
S.
M á q u i n a p a r a perforar piedras.
JEAN SCHLUCHTER (Marie L. Spira-Klein), Pat. U. S. 3.190.278, 22 junio 1965.
Una máquina de alta velocidad para perforar piedras preciosas, etc.
A. G. V.
M é t o d o s p a r a secar, e n l e c h o fluidizado, u n m a t e r i a l i n s o l u b l e c o m p u e s t o
por p a r t í c u l a s .
RONALD E . BROCINER y VÍCTOR H . MILLER (English Clays Lovering Pochin & Co.,
Ltd), Pat. U. S. 3.186.102, 1 junio 1965.
Aparato p a r a aplicar u n r e c u b r i m i e n t o líquido por p u l v e r i z a c i ó n a a l t a
presión.
KURT H . LIEDBERG (Atlas Copeo AB), Pat. U. S. 3.190.564, 22 junio 1965.
Proceso p a r a recuperar, e n f o r m a de criolita, el fluor c o n t e n i d o e n los
grases.
MARCEL ARMAND y JEAN BERTHOUX CSociété d'Electro-Chimie
d'Electro-Métallurgie
et des Aciéries Electriques d'Ugine), Pat. U. S. 3.206.280, 14 septiembre 1965.
A p a r a t o p a r a e s m a l t a d o e n seco.
JOHN M. ROBERTSON, JR. (American Radiator & Standard Sanitary Corp.), Pat.
U. S. 3.191.574, 29 junio 1965.
Q u e b r a n t a d o r a giratoria.
HENRY H . POLZIN (AUis-Chalmers Mfg. Co.), Pat. U. S. 3.190.569, 22 junio 1965.
Q u e b r a n t a d o r a p a r a rocas.
PAUL R . VIFIAN y ALBERT B . HANSE (Perribone Muliiken Corp.), Pat. U. S. 3.204.882,
7 septiembre 1965.
P l a c a s de trabajo d e l a q u e b r a n t a d o r a d e m a n d í b u l a s .
IVAN C . KING, Pat. U . S. 3.201.054, 17 agosto 1965.
Quebrantadoras.
CHARLES W . TURNER, JR. (Frontier Sixty Corp.), Pat. U. S. 3.199.798, 10 agosto 1965.
Método y a p a r a t o p a r a la m o l i e n d a de m a t e r i a l e s .
WALTER WIELAND (Cementfabrik Holderbank-Wildegg A. G.), Pat. U. S. 3.202.364.
24 agosto 1965.
M é t o d o y a p a r a t o p a r a m o l e r p a r t í c u l a s sólidas.
ERNEST R . HALLER (Stecco, Société Anonyme de Technique Chimique), Pat. U. S.
3.204.880, 7 septiembre 1965.
267
Fabricación por prensado en caliente de elementos termoeléctricos.
JOHN J. MUELLER y WINSTON SEETOO (Martin-Marietta Corp.), Pat. U. S. 3.201.235,
17 agosto 1965.
Aparato para mezclar.
HERBERT G. LOCKE (Gè^bruder Netzsch Maschinenfabrik), Pat. U. S. 3.188.058,
8 junio 1965.
Mezclador.
HERBERT ERWIEN y WALTER KAISER (Dierks & Sohne), Pat. U. S. 3.201.095, 17
agosto 1965.
Aparato para mezclar.
RALPH W . MOORE and OWEN M. STOOPS (Pangborn Corp.), Pat. U. S. 3.199.844.
10 agosto 1965.
Mezclador.
ELMER R . LIGÓN, WENDELL J. JOHNSON y NORMAN C . GROTHEER ( W . S. Dickey
Clay Mfg. Co.), Pat. U. S. 3.201.094, 17 agosto 1965.
Aparato para alta presión.
PER A . FRYKLUND (Allmanna Svenska Elektriska Aktiebolaget), Pat. U. S. 3.201.828,
24 agosto 1965.
Conjunto de imanes para filtrar.
SABURO M . MORIYA, Pat. U. S. 3.206.657, 14 septiembre 1965.
Este conjunto está formado por un tubo elongado de material no magnético, e
imanes esféricos co]oca:dos en el tubo con sus polos colocados en forma heterogénea.
A. G. V.
Filtro prensa.
GEOFFREY G. J. DAVIS (Associated Portland Cement Manufacturers, Ltd.), Pat.
U. S. 3.204.769, 7 septiembre 1965.
HORNOS, COMBUSTIBLES
Y PROCESOS TÉRMICOS
Estudio del movimiento de material en hornos rotativos con ayuda de
trazadores radioactivos.
G. GRASLAND, Silicates Ind., 30 (10), 554-556 (f) (1965).
Se estudia el movimiento del material en un homo de cemento incorporando
un trazador radioactivo a la materia prima y siguiendo el movimiento desde el
exterior mediante contadores dispuestos convenientemente a lo largo del horno.
Estos experimentos no han señalado hechos nuevos, pero han confirmado antiguas
hipótesis, tales como: a) La velocidad es variable según las zonas del homo;
268
b) Una fracción importante de la longitud del horno se comporta como un simple
aparato de transporte. También se estudian las variaciones de la actividajd del
polvo en relación con el paso del material por las distintas zonas del homo.
(6 figs., 1 réf.)
A. G. V.
Sobre los tratamientos térmicos del vidrio para mejorar sus propiedades.
J. ROBREDO, Silicates Ind., 30 (12), 647-653 (f) (1965).
El mejor conocimiento de la estructura íntima del vidrio ha permitido desarrollar
diversos procedimientos para mejorar sus propiedades. Se trata sobre todo de los
diferentes tratamientos térmicos del vidrio, desde el templado hasta el templado
químico, pasando por los procedimientos de devitrificación controlada. El templado
ha permitido aumentar la resistencia mecánica del vidrio ordinario (2-3 Kg/mm^)
hasta unos 20 Kg/mm-, y el templado químico ha permitido mejorar esta propiedad hasta unos 70 Kg/mm^
Por devitrificación controlada se pueden obtener actualmente piezas de gran
resistencia a los choques térmicos.
Se revisan los fundamentos en que se basan los nuevos tratamientos y se hace
una comparación de las propiedades de los vidrios ordinarios recocidos, de los
templados y de los nuevos vidrios.
(6 figs., 1 tabla, 36 refs.)
A. G. V.
Formación de carburos y cianuros en la llama de un soplete de plasma.
I. A. D E VYNCK, Silicates Ind., 31 (1), 21-30 (f) (1966).
Se estudia la posibilidad de transformar un óxido o un metal en un carburo o
en un cianuro, en el seno de un plasma de alta densidad y de baja temperatura,
que contiene carbono.
Estos ensayos han sido efectuados en condiciones bien definidas, pero no se
ha estudiado la influencia de los distintos parámetros sobre el rendimiento de las
reacciones.
Aunque la síntesis de carburo a partir de carbono elemental no es muy alentadora, sí que parece ofrecer buenas perspectivas el empleo del propano como
reactivo.
(14 figs., 62 refs.)
A. G. V.
£1 gas natural de Groningen.
J. RiBESSE y L. CARLIER, Silicates Ind., 31 (1), 9-20 (f) (1966).
El campo de explotación de Groningen debe alcanzar una producción anual
de 35 X 10^ m*^ en el año 1975. Está compuesto por varios conjuntos de ocho
pozos, de unos 3.000 m. de profundidad, con una producción diaria de 6 X 10*^ m^
por conjunto.
El gas debe transportarse por conducciones hasta los centros principales de
consumo. Para que el transporte sea económico es necesario utilizar gaseoductos
con una carga muy elevada.
Afortunadamente, el campo de Groningen está situado en el corazón de un
área muy industrial, que ya posee conducciones para el transporte de gas de ciudad,
lo cual debe facilitar la distribución del gas natural. El gas de Groningen es estable,
está bastante exento de impurezas y no es tóxico.
(11 figs., 4 tablas.)
A. G. V.
El empleo del gas natural en los hornos de las industrias de silicatos.
M. MEDICI, Venes et Réfr., 19 (4-5), 277-280 (f) (1965).
Después de estudiar las características de los diferentes gases extraídos de los
yacimientos de Italia, Francia y de los Países Bajos, se insiste sobre las propiedades
del metano y sobre las condiciones de su combustión. Con el metano es posible
269
reducir de 10 a 4 % el exceso de aire necesario para una oombustión total. Los
quemadores de insuflación de aire son los mejores para obtener una buena mezcla
de los gases.
El gas natural difiere poco del metano y es particularmente adecuado para el
calentamiento de hornos de crisol y de cuba.
Los hornos de cuba de la industria del vidrio, incluso aquellos que están provistos de recuperación de calor, tienen un rendimiento térmico poco elevado. >
examen de sus balances térmicos pone de manifiesto que el empleo- del gas natural
hace aumentar el rendimeinto calorífico en un 6 % con respecto al calentamiento
con fuel y en un 10 % con relación al calentamiento por gas dé gasógeno.
(1 tabla, 1 ref.)
A. G. V.
Nuevos métodos de calentamiento y algunas aplicaciones en la industria
del vidrio.
F. HERMANS, Glasteknisk Tidskrift, 20 (6), 157-165 (s) (1965).
Se discuten las ventajas de usar transferencias de calor por convección en lugar
de por radiación. Se describen los mecheros de impulsión para LPG, que dan a
los gases de la combustión una velocidad altísima, así como un mezclador de airegas capaz de mantener una razón constante de aire/gas cualquiera que sea la alimentación del mechero, el número de mecheros conectados y la contrapresión existente en el horno.
Se describen los usos específicos de estos sistemas de calefacción y se analizan
los factores económicos de consumo y mantenimiento.
(16
figs.)
A. G. V.
Calefacción de las factorías.
Anón., Brit, Clayworker, 74 (882), 356-357 (i) (1965).
Se describe el sistema de calefacción denominado Brightside Air-Heated Radiant Tube proyectado para calentar recintos de una planta. Esencialmente el
sistema consiste en lo siguiente: Se hace circular aire en circuito cerrado mediante
un ventilador. El aire pasa por un calentador de gas o de aceite y después por una
serie de tubos paralelos de gran diámetro y pared delgada qué se hallan montados
a cierta altura. Las partes superiores de los tubos están aisladas, para evitar la
pérdida de calor hacia arriba por convección. Con ello se asegura un máximo de
calor radiante emitido hacia abajo y hada afuera. Montando los tubos radiantes,
e incluso el calentador, a gran altura queda libr^ la totalidad de la superficie de
suelo para la maquinaria de la fábrica.
A. G. V.
PATENTES
Quemador de gas.
CHARLES S. FLYNN, Pat. U. S. 3.199.573, 10 agosto 1965.
Un quemador de gas para combustión a alta temperatura que contiene una
capa dé fieltro de un material aislante fibroso refractario comprensible, de porosidad uniforme.
A. G. V.
Quemador ultrasónico.
JOHN C . O. YOUNG, ROBERT J. LANG y JAMES A. WILSON (ESSO Research & Engi-
neering Co.), Pat. U. S. 3.200.873, 17 agosto 1965.
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Hornos rotatorios.
MICHAEL J. PRIGOTSKY ( R - N Corp.), Pal. U. S. 3.199.851, 10 agosto 1965.
Un espacio aislador sobre la superficie de la cámara de reacción contribuye a
mantener una distribución homogénea de la temperatura en el horno y reduce las
pérdidas de calor.
A. G. V.
Soplete para proyección con llama.
DONALD C . SCHILLING, FRANK G. LOHNES y JOHN P. BRODERICK (Eutectic Welding
Alloys Corp.), Pat. U. S. 3.190.560, 22 junio 1965.
Construcción de una pistola para proyección con llama.
HERBERT CHARLOP (Metco, Inc.), Pat. V. S. 3.190.559, 22 junio 1965.
Aparato para tratar por proyección con llama superficies de diámetros
distintos.
ALBERT J. THOMA, CORNELIUS J . BOGERT, JR. y WILLIAM F. BROWN (Thiokol Che^-
mical Corp.), Pat. U. S. 3.189.001, 15 juni¿ 1965.
Aparato para fundir material en polvo por medio de una llama de elevada temperatura.
ATE VUNDERIN (Ronette Piezo Electrische Industrie, N. V.), Pat. U. S. 3.190.727 y
Pat. U. S. 3.190.728, 22 junio 1965.
Quemador de infrarrojo de gases premezclados.
ERNST R . KOPPEL (General Precisión, Inc.), Pat. U. S. 3.200.874, 17 agosto 1965.
Quemador industrial.
JOHN R . WILLIAMS y CHUNG L . FENG (Selas Corp. of America), Pat. U. S. 3.199.570,
10 agosto 1965.
El quemador comprende bloques refractarios que tienen, una depresión en forma
de copa en una cara, y una pantalla que se extiende sobre los bloques.
A G. V.
Estructura intercambiadora de calor para un horno rotatorio.
PIERRE DUSSOSSOY (Ciments du Nord), Pat. U. S. 3.201.100, 17 agosto 1965.
Froceso de calentamiento y fusión de materiales vitreos y horno para
este fin.
MAURICE DESCARSIN (Société des Verreries Industrielles Reunies du Loing), Pat.
U. S. 3.205.292, 7 septiembre 1965.
Un método de fundir vidrio que consiste en colocar los materiales vitrificables,
en forma anular, entre dos armaduras de un condensador. Se someten las armaduras a una elevada diferencia de potencial en alta frecuencia, para calentar el material por pérdidas dieléctricas, hasta que se inicia la fusión y el material se hace
conductor de la electricidad. El posterior calentamiento se hace por efecto Joule,
pasando la corriente radialmente a través de la parte fundida del material.
A. G. V.
271
H o r n o d e crisol.
MíLTON H . BERNS (Electro Refractories & Abrasives Corp.), Pat. U . S. 3.203.680,
31 agosto 1965.
Quemador radiante de gas.
GERHART W E I S S (American Thermocatalytic Corp.), Pat. U. S. 3.191.659, 29 junio 1965.
Horno rotativo para la obtención de chamota.
Société Nouvelle des Etablissements Emile Müller. Pat. F r a n c , 1.354.269, 24 enero 1963.
Este horno rotativo, diseñado particularmente para la obtención de chamota i
partir, principalmente, de una arcilla plástica caolinítica con un contenido en
AI0O3 comprendido entre 32 y 40 % y una humedad del 16 al 23 % , se caracteriza
porque el precalentamiento y el enfriamiento se efectúa sobre parrillas estáticas.
S. A. P.
Horno.
N. V. Philips Gloeilampenfabrieken. Pat. F r a n c , L355.189, 17 abril 1963.
Horno eléctrico para el tratamiento de materiales en atmósfera gaseosa de
composición definida. Dicho horno consta de dos tubos oirculares concéntricos constituidos de un material permeable a los gases. El material a tratar se introduce en
el tubo interior y la circulación de gases se hace p o r los dos tubos, de tal manera
que una modificación por infiltración en la atmósfera del tubo exterior tiene una
influencia despreciable sobre la atmósfera del tubo interior.
S. A. P.
M é t o d o p a r a d e s c a r g a r m a t e r i a l d e s d e u n h o r n o rotatorio.
HIDEO SASAKI (Onoda Cement. Co., Ltd.), Pat. U. S. 3.206.070, 14 septiembre 1965.
H o r n o p a r a f u s i ó n d e l vidrio.
JOHN E . FRAZIER y NELSON L . MURPHY (Frazier-Simplex, Inc.), Pat. U. S. 3.201.219,
17 agosto 1965.
H o r n o s d e r e s i s t e n c i a eléctrica.
ANDERS
E . MALM
y ROLF
B . THORSELIUS
(Aktiebolaget
Kanthal),
Pat.
U.
S.
3.202.750, 24 agosto 1965.
Se trata de un horno con elementos de calefacción, de disiUciuro de molibdeno.
A. G. V.
Q u e m a d o r e s q u e p u l v e r i z a n el c o m b u s t i b l e líquido.
HAROLD E . JACKSON y
DOUGLAS
R . DEAN
(Tecalemit
(Engineering),
Ltd.,
U. S. 3.200.872, 17 agosto 1965.
H o r n o d e recocido d e tipo d e c a m p a n a y m é t o d o p a r a cerrarlo.
WILLY OLSEN (H. K. Porter Co., In.), Pat. U. S. 3.199.853, 10 agosto 1965.
272
Pat.
Intercambiador de calor para hornos.
TsuN-YuAN LEE (Fuller Co.), Pat. U. S. 3.199.850, 10 agosto 1965.
Aparato para tratar materiales sólidos granulares con gases y para separar las
partículas finas de la masa, que posee un anillo rotatorio horizontal.
A. G. V.
PRODUCTOS DE ARCILLA
La resistencia mecánica de los ladrillos en relación con la obra.
MICHAEL E . C. STEDHAM, J. Brit. jCerarn. Soc, 2 (2), 309-319 (i) (1965).
La nueva planta de Roiighdales dotada de horno túnel.
Anón., Brit. Clayworker, 74 (882), 351-355, 359 (i) (1965).
Se describe la nueva ladrillería de la compañía Roughdales Brickworks Ltd.,
de St. Helens, Lanes., que por el momento ya está produciendo 275.000 ladrillos
a la semana. Como muchas otras compañías, ésta ha adoptado la costumbre continental de incorporar un silo en su línea de producción. El modelo instalado ha
sido inventaido por Mr. H. L. Taylor, director de desarrollo de la compañía, que
entre otras ventajas presenta la de ser excepcionalmente fácil de mantener.
La columna de extrusión que sale de la máquina Handle, pasa a través de un
enarenador Bason y luego es cortada por una máquina Lingl. Para transportar los
ladrillos al secadero y al horno se emplea un sistema automático Lingl. Los secaderos de tipo Lingl están formados por dos túneles de 69 metros, cada uno de los
cuales contiene dos líneas de vagonetas, y un túnel de retomo de 48 metros que
también contiene dos líneas de vagonetas. Los ladrillos se cuecen en un horno
de tipo Lingl de 3,1 metros de ancho y de 100 metros de longitud), con 20 metros
adicionales de zona de presecado.
(13 ñgs.)
A. G. V.
PATENTES
Método y aparato para producir pequeños cilindros de arcilla.
ROBERT B . DAY y PAUL V. JOHNSON (Structural Clay Products Institute), Pat.
U. S. 3.202.746, 24 agosto 1965.
Piezas cerámicas para la construcción.
ROY B . MOFFITT (Royall B. Moffitt), Pat. U. S. 3.199.992, 10 agosto 1965.
La composición está formada por 20-50 % de un árido cerámico no plástico
que ha de actuar como aglomerante, 50-80 % de un árido refractario cuyo punto
de fusión es 8-19 conos superior al del árido aglomerante, un aglomerante para
comunicar resistencia en seco, y 6,6-17 % (vol.) de agua. Ambos áridos tienen un
tamaño de partículas de 100 % por debajo del tamiz 7 del Tyler Standard.
A. G. V.
Áridos ligeros y método para producirlos.
BENJAMÍN L . TILSEN, Pat. U. S. 3.192,060, 29 junio 1965.
273
Método para producir elementos ligeros de construcción.
W. SCHREIECK (Veit Dennert KG Baustoffbetriebe, Oberfranken, Bayer, Alemania),
Pat. Canadá 715.988, 17 agosto 1965.
Para la producción rápida y económica de ladrillos ligeros de arcilla expandida,
se calienta la arcilla expansible a 900°-1.500°C en un horno rotatorio, y el material
producido, aún caliente y en estado piroplástico, se carga en moldes y se comprime o se vibra antes de que empiece a solidificar.
A. G. V.
Dispositivo y método para hacer paquetes de ladrillos.
IRA G . CRUCKSHANK (international Paper Co. and Stanley Works), Pat. U. S.
3.189.175, 15 junio 1965.
Sistema de alimentación de una prCnsa para ladrillos.
JOHN M . O'DONNELL, RICHARD O. PLATT y CHARLES D . GABOR (Harbison-Walker
Refractories Co.), Pat. U. S. 3.187.401, 8 junio 1965.
Métodos para expandir perlita y materiales análogos.
GEORGE CARPENTER (British & Overseas Minerals Ltd.), Pat. U. S. 3.201.099, 17 agosto 1965.
CERÁMICA BLANCA
Investigación e n cerámica sanitaria.
WILLIAM E . BLODGETT, Amer. Ceram. Soc. Bull, 44 (12), 980-981 (i) (1965).
Azulejos calados para conductos de ventilación y aparatos térmicos.
I. M. KERSHENBAUM y A. I. TRUSHCHELEV, Steklo i Keramika, 22 (2), 35-36 (r)
(1965).
Se describe la fabricación de azulejos calados, para sustituir a las rejillas de
hierro y piezas similares empleadas en aparatos e instalaciones térmicas. El método
empleado para fabricar estas placas vidriadas de 20 X 20 cm. es el de colaje,
aunque se está estudiando el paso a prensado. La composición de la pasta empleada
es: (%) 10 arcilla de Chasov-Yar; 14 arcilla de Novo-Shveits; 33 caolín de Prosyanov; 28 arena de cuarzo; 12 casco de loza; 3 feldespato; 0,03 sulfato de
cobalto; 0,02 carbonato sódico y 0,2 silicato sódico. En las instalaciones., las
placas se fijan unas a otras en molduras metálicas o de maidera, y también mediante
cemento decorativo o con cemento Portland pigmentado. Estas piezas resultan
un 40 % más baratas que las m.etálicas, y además no necesitan ser pintadas después
de su instalación.
(4
figs.)
A, G. V.
274
PATENTES
Masa cerámica densa del tipo de porcelana, de gran estabilidad a los
cambios de temperatura y de gran resistencia mecánica. Proceso de
fabricación.
Rosenthal-Porzellan Aktiengesellschaft. Pat. Franc, 1.356.189, 8 mayo 1964.
Procedimiento de fabricación de una masa cerámica de gran estabilidad a los
cambios de temperatura y de gran resistencia mecánica. La masa cerámica, fabricajda por colaje o moldeo de una mezcla de 45 a 85 % de alúmina, óxido de
circonio, óxido de thorio y/o óxido de cromo, consta de una fase densa y cristalina y de una fase vitrea. La fase cristalina contiene cristales con un tamaño de
partícula inferior a 20 mieras y de preferencia 'de 8 mieras. La fase vitrea representa urt 55 a un 15 % del total.
S. A. P.
Procedimiento de colaje de una barbotina.
Engelhard Industries, Inc. Pat. Franc, 1.352.526, 1 abril 1963.
Procedimiento para el colaje de una barbotina de sílice consistente en moler la
síHce en finas partículas y ajustar amoníaco a la papilla acuosa obtenida en el
molino, antes de terminar la molienda. Enfriar la papilla a una temperatura inferior
a la temperatura ambiente, introducirla en un molde de yeso poroso, secar la pieza
moldeada, desmoldear y cocer.
S. A. P.
Aparato clasificador de azulejos por colores.
How^ARD D. MAYS, DONALD C . BENNETT y HENRY G. ANZUINI (Mosaic Tile Co.),
Pat. U. S. 3.189.177, 15 junio 1965.
Método y aparato para llenar moldes con barbotina.
FRED L . DERROR (Mansfield Sanitary, Inc.,) Pat. U. S. 3.190.494, 22 junio 1965.
Sistema para el colaje de piezas cerámicas huecas.
FRED L . DERROR (Mansfield Sanitary, Inc.), Pat. U. S. 3.189.971, 22 junio 1965.
Procedimiento para elevar piezas cerámicas en verde obtenidas por colaje.
FRED L . DERROR (Mansfield Sanitary, Inc.), Pat. U. S. 3.205.291, 7 septiembre 1965.
VIDRIADOS Y DECORACIÓN
Sistema de tratamiento de datos para el cálculo de fórmulas de vidriados
mediante una calculadora.
GEORGIA B . LEACH, Amer. Ceram. Soc. Bull., 44 (11), 899-900 (i) (1965).
Se describe el programa para calcular las mezclas prácticas a partir de las
fórmulas empíricas de los vidriados, mediante el uso de una calculadora I. B. M.
En tarjetas perforadas se indican el número de óxidos y de materias primas empleados, los óxidos y su proporción en la fórmula, las materias primas con sus
pesos moleculares y equivalentes de óxidos, la relación entre arcilla cruda y cal275
cinada. Se describe la forma de organizar esta información en las tarjetas. La
calculadora señala los óxidos, con el equivalente de cada uno en la fórmula y las
materias primas con el tanto por ciento de cada una en la receta. El aparato señala
asimismo cuándo las materias primas seleccionadas proporcionan un exceso o un
defecto de un óxido determinado.
A. G. V.
Clasificación de los esmaltes inorgánicos.
J. A. STEWART, Glass Ind., 46 (11), 654-658 (i) (1965),
Los colores extra blandos se cuecen a 950"-1.000°F y tienen un coeficiente de
dilatación térmica de 95-100 X lO"'' in./°C. Los colores blandos maduran a
1.050^-1.080«F y tienen un coeficiente de dilatación de 85-90 X 10"'. Los esmaltes
blandos resistentes a los ácidos se cuecen a l.OSO^-l.lOO^F, y su coeficiente oscila
entre 85 y 95 X 10"^ La mayoría de ellos contienen litio. Los colores para vajillas
de vidrio cuecen a 1.100^-1.120°F y su coeficiente es de 85-95 X 10~^ Sueltan muy
poco plomo y son resistentes a los detergentes. Los esmaltes para botellas de bebidas maduran entre 1.120^ y 1.160^F y son muy resistentes a los ácidos, a los álcalis,
a los detergentes y al empañaido por sulfuros. Se estudian asimismo los esmaltes
mates, satin y transparentes y algunos tipos especiales empleados en arquitectura.
Al estudiar la composición de los medios o vehículos empleados para la aplicación
de estos esmaltes, se describen los disolventes, los aglomerantes, los plastificantes,
los agentes de mojado y los modificadores de viscosidad.
(3 tablas.)
"
A. G. V.
Procesos de cristalización en vidrios y esmaltes de circón.
V. V. VARGIN y V. S. KHEÍFETS, Steklo i Keramíka. 22 (2), 26-28 (r) (1965).
Se estudian las condiciones y composiciones más adecuadas para lograr una
intensa cristalización en los vidriados o, por el contrario, una fusión transparente,
totalmente exenta de opacificación. Se han investigado composiciones de los sistemas: Na^O-ZrOa-SiO^: Na^O-B^O.-ZrO^-SiO^ y Na^O-AUOs-ZrOa-Si O^. Cuando
se realizan enfriamientos rápidos, se obtienen vidriados cristalizados en las composiciones del sistema NaaO-ZrO^-SiOa que contienen más de 25 % moles de ZrOo.
En los sistemas de cuatro componentes mencionados, la cristalización en enfriamiento rápido se produce en composiciones con menos cantidad de circonio
(10-20 mol % ZrOa). En general, cuando estos vidriados se enfrían bruscamente,
precipita ZrOa, mientras que cuando se tratan térmicamente vidriados transparentes, tienden a formarse silicocirconatos de sodio, generalmente, el Na20.ZrO:,.2Si02.
Se presentan, en forma gráfica, las composiciones y propiedades de cristalización
de numerosos vidrios. También se exponen valores de los índices de refracción
de los compuestos de circonio.
(3 figs., 1 tabla, 1 ref.)
A. G. V.
Uso de los esmaltes preparados para la cerámica.
GUILLERMO J. BALZER, IV Congreso Argentino de Cerámica, Vidrio y Afines, noviembre 1963, págs. 98-104 (e).
Decoración con calcomanías.
ARTHUR J. STEVENS, Glass Ind., 46 (11), 658-660 (i) (1965).
La calidad de la decoración se logra con una buena aplicación de lá
serigrafía.
V. T. HAYES, Glass Ind., 46 (11), 652-654 (i) (1965).
276
La decoración es la oportunidad de hoy para los fabricantes de recipientes de vidrio.
J. C. CAVANAGH, Glass Ind., 46 (11), 650-651 (i) (1965).
El porvenir del vidrio decorado.
LESLIE A. RUSSELL, Glass Ind., 46 (11), 647-649 (i) (1965).
Un nuevo proceso offset para la decoración del vidrio.
SuMNER W. RAYMOND, Glass Ind., 46 (11), 660-662 (i) (1965).
El vidrio decorado visto por el consumidor.
GEORGE J . LUBY, Glass Ind., 46 (11), 666-667, 686-688, 692 (i) (1965).
Problemas de gerencia relacionados con la organización y funcionamiento del departamento de decoración.
R. M. MATHANY, Glass Ind., 46 (11), 662-666 (i) (1965).
PATENTES
Color rosa cerámico y método para fabricarlo.
JOHN E , MARQUIS y ROBERT E . CARPENTER (Glidden Co.), Pat. U. S. 3.189.475,
15 junio 1965.
Este pigmento cerámico es el producto de reacción en estado sólido de la
calcinación oxidante a 1.800°-2.300*^F (1-5 hrs.) de una mezcla uniforme de circonio
(más de 98 % de pureza, 1-6 /x) 50-75 % ; sílice (menor ¡de 325 mallas) 13-40 %,
mineralizador ide fluosilicato alcalino 2-10 % y Fe^Og 2,5-25 %.
A. G. V.
Mezclas de óxido de cinc y procesos para producir pigmentos de cinc.
ALWIN C. EIDE (American Zinc, Lead & Smelting Co.), Pat. U. S. 3.198.646, 3 agosto 1965.
Adición de agua de mar durante la precipitación de un pigmento de
sílice.
OLIVER W . BURKE, JR. y CAREY ß. JACKSON, Pat. U. S. 3.202.525, 24 agosto 1965.
Materiales colorantes inorgánicos.
ROBERT E . CARPENTER (Pemco Div., Glidden Co.), Pat. U. S. 3.201.270, 17 agosto 1965.
Un pigmento cristalino negro obtenido por calcinación de una mezcla de óxidos
de cobalto, cromo y hierro, con una pequeña cantidad de un material de boro
que contiene el grupo B0O3.
A. G. V.
277
Pigmentos de rutilo estables fotoQuimicamente y método para producirlos.
HEINZ RECHMANN, FRIEDRICH W . VIAL y HEINZ H . WEBER (Titangesellschaft m. b. H.),
Pat. U. S. 3.203.818, 31 agosto 1965.
A. G. V.
REFRACTARIOS Y GRES
RESÚMENES
La preparación de los convertidores soplados con oxígeno por encima revestidos con refractarios no cocidos aglomerados con alquitrán.
I. D. CHIGRAI, A . P . KUDRINA, G . F . GULEV y A. S. SIZENKO, Síal, 285-286 (i) (1965).
Desde 1963, los convertidores soplados con oxígeno, en algunas fábricas se han
revestido con una capa interior, colocada en espiral, de ladrillos no cocidos de periclasa-espinela aglomerados con alquitrán, extendiéndose sobre la mayor parte del
interior del convertidor. Después de colocarla, se cuece esta capa. S& dan condiciones
óptimas de cocción, con las cuales la vida del convertidor es de 120 coladas.
(3 figs., 1 tabla)
E. P. B.
Punto de vista de los usuarios sobre el empleo de los materiales refractarios no conformados.
B. LECLERC, Revue de Metallurgie, 62 (10), 953-967 (f) (1965).
El empleo de los refractarios no conformados se desarrolla en las fábricas
siderúrgicas para la reparación de los revestimientos de los diversos aparatos así
como para la construcción de obras monolíticas.
La clasificación de los materiales refractarios y refractarios aislantes no conformados preparaidos, puesta a punto por la Federación Europea de Fabricantes de
Productos Refractarios (P. R. E.), el estudio en curso de las características primordiales y de los métodos de ensayo de los materiales no conformados, el desarrollo
de las técnicas de puesta en obra, las realizaciones ya emprendidas en Europa,
incitan a los usuarios a utilizar estos productos que conocen cada vez mejor.
Una encuesta realizada en siderúrgicas francesas por la subcomisión A. S. T. de
los productos no conformados y aislantes permite, por una parte, establecer una
comparación de los consumos entre los materiales no conformados y los otros refractarios, y por otra precisar las aplicaciones existentes o posibles de los diferentes
materiales no conformados.
Los hormigones preparados, las mezclas plásticas, las mezclas proyectables, están
particularmente llamadas a desarrollarse en detrimento de los productos moldeados.
Pero este desarrollo será muy progresivo, pues el coste de las soluciones sigue siendo un factor importante y hay que precisar todavía las precauciones en el empleo.
(3 tablas)
E. P. B.
Consideraciones generales sobre los materiales refractarios no moldeados
y preparados.
P. LAPOUJADE, Revue de Metallurgie, 62 (10), 945-952 (f) (1965).
Apoyándose en la terminología y los proyectos de clasificación establecidos o
en el estudio sobre el plano de normalización internacional (I. S. O.) se pasan en
revista sucesivamente los diferentes tipos de materiales refractarios preparados no
moldeados.
278
Se comparan las producciones en Estados Unidos y en Europa buscando analizar
las causas de las variaciones de un país al otro.
Se da una visión de los trabajos actualmente en curso en la Federación Europea
de Fabricantes de Productos Refractarios (P. R, E.) para la puesta a punto de
métodos tecnológicos de ensayo y elección de las características a controlar. Se
recalca la dificultaàd de unir los resultados de laboratorio y el comportamiento en
servicio. Al terminar se da una ojeada de los estudios respecto a los fenómenos de
endurecimiento y la naturaleza de los diversos aglomerados.
Esta exposición hace el punto de vista de lo que son actualmente los refractarios preparados no moldeados. Solamente los resultados de las aplicaciones industríales podrán permitir extraer conclusiones sobre el desarrollo de nuevos productos.
(3 tablas,, 18 refs.)
E. P. B.
Nuevos productos refractarios de Morganite.
ANÓNIMO, Steel Times, 191 (5.074), 494-495 (i) (1965).
La pregunta que se hacen muchos directores é& industria en el Reino Unido,
actualmente, es qué acción puede tomarse para aumentar las exportaciones. La
respuesta" dada recientemente por Morganite Exports, Ltd., un miembro del grupo
Morgan Crucible, fue celebrar una conferencia técnica en un país en donde hay un
mercado potencialmente creciente, en este caso Suecia.
Se presentaron y discutieron tres trabajos : "Refractarios Monolíticos Tri-Mor",
"Aislamiento de alta temperatura" y "El uso de refractarios Salamander de grafito
en la industria del acero".
(1
fig.)
E. P. B.
Refractarios para procesos de desgasificación en vacío.
J. R. LAKIN y G. PAYNS, Steel Times, 192 (5.088), 83 (i) (1966).
Se da el resumen de un trabajo presentado en la 19.^ BISRA Junior Steelmaking
Conference, que tuvo lugar en Scarborough los idías 22 a 24 de junio de 1965.
Se da información de cuatro tipos de procesos con vacío que se usan en el Reino
Unido desde hace unos pocos años.
(1 tabla)
E. P. B.
Tubos de dos capas, del obturador de cucharas, en el tratamiento en
vacío de acero para colada continua.
A. G. ZuBAREY, Steel Times, 192 (5.088), 95 (i) (1966).
Se ha encontrado que tubos de dos capas, la exterior poseyendo una elevada
resistencia al desgaste por erosión a la acción de escorias muy básicas, y la interior
con baja conductividad térmica y resistencia al calor satisfactoria, aseguran una
operación confiable del obturado!" bajo conjdiciones de tratamiento al vacío de
aceros para transformadores con subsiguiente colada continua.
E. P. B.
Gunitado de cucharas de acero en Llanwern.
ANÓNIMO, Steel Times, 196 (5.086), 15-16 (i) (1966).
La factoría Spencer de Richar Thomas and Baldwins, Ltd., en Llanwern, fue
la que reconoció primeramente el valor del gunitaído de cucharas de acero, habiéndose comprobado grandes economías, empleando las máquinas de gunitar Chambers' Gunolith MK II, y el material de revestimiento Chambers' Gunolith refractario.
(2
figs.)
E. P. B.
279
Ladrillos de dolomía y magnesita alquitranadas en hornos básicos con
oxígeno.
O. SÁHEKI, SH. MITSUSHIMA, SH. YOSHING y K. TABATA, Steel Times, 192 (5.088),
98 (i) (1966).
Los autores estudiaron el comportamiento de ladrillos de dolomía y magnesita
aglomerados con alquitrán en dos hornos LD de 6^ toneladas en la planta de acero
de Kobe.
E. P. B.
Ladrillos que contienen cromo, de elevada resistencia mecánica, a partir
de la sintérización simultánea.
G. MÖRTL, C. SKALLA, A . WEIDNER y W. ZEDNICEK, Radex Rundschau (4), 559-576
(a) (1965).
Fritando simultáneamente magnesia bruta y mineral de cromo a temperaturas
elevadas en hornos rotativos utilizados generalmente a este efecto, hemos fabricado
refractarios que llamaremos "ladrillos refractarios simultáneos". Después de moler
en granos y en impalpable, éstos sirven para la fabricación de laidírillos básicos
cocidos o aglomerados químicamente que, no solamente presentan mejores propiedades físicas que los ladrillos de magnesia con contenido de mineral de cromo y
magnesia fritada obtenidos por los métodos corrientes, sino que tienen un comportamiento mejor en los hornos metalúrgicos y siiderúrgicos.
(27 figs., 2 tablas, 43 refs.)
E. P. B.
La difusión de óxidos de hierro, manganeso y cromo en un cristal simple
de magnesia.
H. TAGAI, T . ISÉKI y M. SAHO, Radex Rundschau (4), 577-583 (a) (1965).
Se ha estudiado la difusión de los óxidos de hierro, de manganeso o de cromo
en monocristales de magnesia a temperaturas comprendidas entre 1.300 y 1.700^0.
La repartición de las concentraciones de los cationes difundidos ha sido determinado
por medio de una microsonda (XMA).
(6 figs., 5 tablas)
E. P. B.
Investigaciones sobre la dilatación térmica del cuarzo en la zona de
transformación alta-baja.
K. KoHLER y G. SCHNEIDER, Radex Rundschau (4), 584-594 (a) (1965).
Revisión de la literatura sobre la transformación del cuarzo. Descripción de
un aparato para la medida de la dilatación en función del tiempo a temperaturas
mantenidas constantes. Determinación de la dilatación del cuarzo entre 20 y
l.OOO^C. Influencia de la velocidad de variación de la temperatura sobre el dominio
de transformación y la histéresis. Estudio preciso de la curva de dilatación en el
dominio de transformación para elevaciones y descensos de la temperatura escalonados y extremadamente lentos. Diagrama de difracción de rayos X de polvos
para tres temperaturas diferentes.
(8 figs., 2 tablas, 50 refs.)
E. P. B.
Las bóvedas Radex E y SKI calentadas por gas de gasógeno y gas n a tural-aceite, en hornos Siemens-Martín de 30 y 40 toneladas y su
influencia sobre el rendimiento, consumo de calor y costos del revestimiento.
A. SCHÖBERL y E. PINK, Radex Rundschau (4), 545-558 (a) (1965).
En este trabajo se estudian las duraciones de bóvedas de Radex-E y empilados
básicos en comparación con las bóvedas SKI, en hornos de 30 y 40 toneladas
280
calentados con distintos combustibles. Se dan cifras sobre el consumo de refractarios en bóvedas y empilados, así como sobre el precio de coste del revestimiento
del horno y las pérdidas caloríficas.
(11 figs., 1 tabla, 7 refs.)
E. P. B.
Gunitado de hornos Siemens-Martín en las factorías de Izhorsk.
V. A. LAZOVSKÍI, A . N . NOVIKOV. Í . A. VEDKALOV y M. P. MIRONOV, Síal 282-283
(0(1965).
El artículo muestra cómo el gunitado efectivo puede ser un tratamiento intermedio para diferentes partes del revestimiento de hornos Siemens-Martín durante
las campañas. Hay un gran ahorro de ladrillos de magnesita, tiempos de reparación
y trabajo y se reducen las pérdidas de calor. Se dan las composiciones ideales para
la gunita y los tamaños de grano y temperaturas de operación de colocación neumática, y se describe brevemente el equipo empleado.
(1 tabla, 4 refs.)
E. P. B.
Materiales refractarios. Ojeada por la literaturatura de los años 1959-60.
K. KöNöPiCKY y G. RöUTSCHKÄ, Smhl und Eisen, 85 (19), 1199-1208 (a) (1965).
Se examina la literatura de los años 1959-60 respecto a estudios de equilibrios,
fabricación, productos de sílice, de chamota, altos en alúmina y básicos. En sucesivos números de la revista se irán exponiendo otros temas.
(1fig.,246 refs.)
E. P. B.
Experiencias sobre los procesos de desgaste del revestimiento refractario
de crisoles LD.
H."LoNGíN,Radex Rundschau (6), 759-767 (a) (1965).
Se describen y comentan los principales factores de desgaste que actúan sobre
los refractarios básicos en el curso de la explotación de conyertidores LD, y se
definen las exigencias que deben imponerse para obtener una duración óptima con
los refractarios existentes actualmente. Por medio de ensayos prácticos,. se ha podido
demostrar, que pueden obtenerse notables mejoras de duración observando las
prescripciones mencionadas y efectuando una selección entre los constituyentes
de las cargas y de las adiciones. Es evidente que el nivel actual de los productos
refractarios no ha alcanzado aún el óptimo posible, pero se trabaja activamente en
ello. Sin embargo, debido al número de posibüiidades ofrecidas, esto se extenderá
durante un gran periodo de tiempo.
Se describe también la técnica de colocación de un revestimiento, a base de
un ejemplo práctico.
(9 figs., 3 refs.)
E. P. B.
Algunos criterios representativos del tamaño de grano, del tamaño de
poro, de la porosidad y del choQuë térmico.
J. RENARD, Silicates Ind., 30 (10), 545-553 (f) (1965).
Se han preparado doce clases de probetas de refractarios sílico-aluminosos haciendo concurrir seis distribuciones de tamaños de grano y dos temperaturas de
cocción. Se ha tratado de buscar las relaciones de causa y efecto entre varias
propiedades estructurales y mecánicas, y la resistencia al choque térmico. Para
la evaluación '¡de la sensibilidad a la fractura térmica se han seguido dos procesos
basados en dos tipos distintos de medida.
Se han tomado en consideración los siguientes parámetros : a) Superficie específica externa; b) Diámetro medio ide los granos ; c) Diámetro de los espacios
entre los granos; d) Superficie específica interna; é) Diámetros medios de poros;
281
f) Diámetro de los espacios entre los poros; g) Porosidad intergranular en volumen % ; h) Pérdida de resistencia a la rotura, e /) El inverso del número de ciclos
térmicos necesarios para la destrucción completa de la probeta. Se subrayan las
relaciones más importantes obtenidas.
(8 tablas, 2
figs.)
A. G. V.
Refractarios de grafito y d e carbón.
Anón.,
Brit. Clayworker,
74 (883), 381-383 (i) (1965).
Se clasifican estos refractarios en tres grupos: a) Refractarios de carbón con
aglomeración orgánica; b) Refractarios de grafito con aglomeración arcillosa, y
c) Compuestos metalocarbonosos o metalografíticos hechos, bien por mezclado dfel
carbón y ,de los constituyentes metálicosi durante el ciclo de producción, o por
impregnación de las piezas de carbón con metales fundidos.
Se discuten problemas relacionados con la resistencia a la oxidación de estos
materiales y con los mecanismos de aglomeración. Las piezas de carbón aglomeradas
con arcilla tienen mayor resistencia a la oxidación que las fabricadas con aglomerantes orgánicos.
Las arcillas más adecuadas son las plásticas y fusibles. Se puede fabricar chamota a partir de grafito y arcilla plástica. U n a distribución de tamaños que se
adopta ordinariamente para esta chamota sintética e s : 25 % de 2,5 - 1 m m . ;
20 % de 1 - 0,5 mm. y 55 % de finos fmenorés de 0,5 mm.).
(5
figs.)
A. G. V.
Radiación infrarroja de los sólidos. M a t e r i a l e s
refractarios.
ALBERT F . GRENIS y ALBERT P . LEVITT Amer.
Soc
Ceram.
Bul!., 44 (11), 901-906
(i)*(1965).
Se han desarrollado los aparatos y las técnicas necesarias para determinar las
características de radiación infrarroja de sólidos a temperaturas elevadas, incluyendo los recubrimientos cerámicos aplicados mediante proyección por llama.
Se han obtenido las curvas de emitancia espectral normal, de emitancia total
normal integrada y de intensidad de radiación infrarroja^ de algunos sólidos con
diferentes condiciones superficiales, a la temperatura de l.SOO'^K, en la región de
longitudes de onda comprendida entre 1,0 y 10,0 ^i. Se discuten las propieidades de
radiación infrarroja de los recubrimientos obtenidos por proyección por llama, de
óxido de aluminio, óxido crómico y óxido de circonio, así como del nitruro de
boro sólido. Se ha hallado que el óxido de cromo es el que más se ha acercado
al cuerpo negro en la región de longitudes det onda estudiada.
(11 figs., 2 tablas, 17 refs.)
A. G. V.
Soldadura eléctrica de refractarios.
K. E. GoRYAiNov, M. S. MARKARYAN y P. A. AKSENOV, Steklo
33-35 (r) (1965).
i Keramika,
22 (2).
En la fábrica de loza y de porcelana de Krasnodarsk, se han realizado experimentos de soldadura eléctrica de refractarios sílico-aluminosos utilizados como placas para soportar las piezas en lau vagonetas de ho-rno túnel. Con esta foíma de
reparación de placas se han ahorrado unos 13.000 rublos al año y se ha reducido
el consumo de refractarios para este fin en 200 toneladas, que supone un 15 %
del total. Estas placas, de 350 X 330 X 40 mm., que generalmente se rompen por
la mitad, se sueldan a lo largo de la fractura, p o r ambas caras de la placa. Una
composición de material de soldadura, que ha dado buen resultao, ha sido: 30 %
alúmina, 55 % caolín calcinado y 15 % arcilla de Chasov-Yar. La composición
química del material de soldadura h a sido: 33,26 % SiO,.; 66,63 % RaO^; 0,34 %
Fe^Oa; 0,75 % CaO. Para realizar esta labor se ha empleado un transformador
ordinario de soldadura, ST-300-500, con electrodos de carbón o de grafito colocados entre sí a un ángulo de 45^. Este trabajo ha sido parcialmente mecanizado en la
282
planta, mediante la instalación de una máquina semiautomática de soldadura,
diseñada y fabricada por Nil Montazhspetsstroi. La base de todo este procedimiento ha sido el objeto de una patente de K. E. Goryainova, L. N. Pitskel' y
A. M. Gofner.
(3
figs.)
A. G. V.
Piroxenos de neoformación en los refractarios de magnesita-cromo de
las cámaras de recuperación de los hornos de vidriería.
M. FoLLONi y F. GiAMMETTi, Vetro e Silicati, 9 (4/52), 9-15 (it) (1965).
Se han estudiado las transformaciones de los refractarios de magnesita-cromo
empleados en las cámaras de recuperación de un homo de vidriería. Las extensas
cristalizaciones verdes que recubren la superficie están constituidas por piroxeno
de tipo diópsiitílo. La formación de esta fase puede ser atribuida a la asimilación
de MgO que proviene del refractario, en forma de fase vitrea.
(8 figs., 5 tablas, 12 refs.)
A. G. V.
Refractarios silicoaluminosos monolítieos^ e n la fabricación del hierro
y del acero.
N. W. HiNCHLiFFE, /. Brit. Ceram. Soc, 2 (2), 249-260 (i) (1965).
El gutinado de los refractarios monolíticos.
W. J. YOUNG, /. Brit. Ceram. Soc, 2 (2), 261-268 (i) (1965).
Cacetas aluminosas con carburo de silicio para la cocción de la porcelana.
I. YA. YURCHAK y R. L ROZENBERG, Steklo i Keromika, 22 (2), 13-14 (r) (1965).
Las cacetas que contienen más de un 80 % de CSi se prensan a unos 600
Kg/cm^ y tienen una vida de 80-100 ciclos de cocción. Dada la dificultad de disponer de tan grandes cantidades de CSi, y de utilizar prensas tan grandes, se ha
investigado una composición más pobre en CSi que se puede prensar a unos
300 Kg/cm^. Las cacetas hechas con esta composición tienen una vida de unos
20 ciclos, mientras que las normales de chamota (45 % cliamota, 10 % alúmina,
25 % arcilla de Latnensk y 20 % arcilla de Veselov), tienen una vida de unos
4 ciclos. Aparte de esta diferencia en duración, se tiene la ventaja de que las piezas
de porcelana se deforman menos en las nuevas cacetas.
La pasta de carburo de silicio ensayada contiene: 30 % CSi; 10 % AI2O.,;
30 % chamota silicoaluminosa; 15 % arcilla de Latnensk; 15 % arcilla de
Druzhkov. Sobre esta composición se añade un 2 % de lejía sulfítica. La humedad
de moldeo es de 7-7,5 %.
Cuando se incorpora CSi a la arcilla, el carburo de silicio se oxida y forma
cristobalita, que ejerce un efecto nocivo aumentando la tendencia al agrietamiento
de las cacetas. Se ha demostrado que cuando se añade además alúmina, junto con
el CSi, la s.ílice formada por oxidación reacciona con la alúmina para dar mullita.
A: G. V.
Aplicabilidad de los ladrillos de nitruro de silicio y su erosión por metales no ferrosos fundidos.
MAKOTO KATO, MAMORU YAMADA, MINEO KOSAKA y SUSUMU MINOWA, Reports of the
Government Industrial Research Institute, Nagoya, 14 (5), 179-186 (j) (1965!).
En los ensayos de corrosión del nitruro de silicio por metales no ferrosos, sales
fundidas y algunos otros materiales, se ha observado que : a) El ladrillo de
nitruro de silicio puede ser aplicado ampliamente por debajo de I.OOO^CJ y
283
tiene una elevada resistencia a la erosión por metales, distintos del magnesio;
b) Es inestable frente al cobre y es fácilmente atacado por él; c) Ofrece gran resistencia a la penetración de sales fundidas.
(17 figs., 3 tablas, 6 refs.)
A. G. V.
Necesidades de refractarios de ia industria del vidrio.
J. P. PooLE, Amer, Ceram. Soc. Bull., 44 (9), 672-675 (i) (1965).
Se exponen los problemas actuales de la industria del vidrio en relación con el
comportamiento de los refractarios y se señalan doce áreas de investigación para
la industria de refractarios que serán de gran utilidad a la industria vidriera.
(3 figs., 2 refs.)
A. G. V.
Microestructuras de composiciones de magnesioferrita-periclasa.
HOWARD MCCOLLISTER V LAWRENCE H. VAN VLACK, Amer. Ceram. Soc. Bull., 44
(11), 915-916 (i) (1965).
La producción de tubería cerámica de desagüe.
KENNETH SHAW, Brit. Clay worker, 74 (883), 389-392, 394 (i) (1965).
PATENTES
Método para fabricar piezas refractarias básicas coladas por fusión.
JOHN I. SLAUGHTER (Corhart Refractories Co., Inc.), Pat. U. S. 3.201.267, 17 agosto 1965.
Método para purificar sulfuros refractarios.
CHARLES D ' A . HUNT and HUGH R . SMITH, Jr. (Temescal Metallurgical Corp.), Pat.
U. S. 3.199.947, 10 agosto 1965.
Tubo revestido de refractario y método para Iiacerlo.
HOWARD L . MARWICK, Jr., Pat. U. S. 3.206.183, 14 septiembre 1965.
Se trata de un tubo metálico insuflador de oxígeno protegido por sucesivas
capas de cemento refractario capaz de soportar la temperatura del acero fundido.
Estas capas están separadas por una lámina de material combustible.
A. G. V.
Refractario.
ELDON D . MILLER, Jr. (Harbison-Walker Refractories Co.), Pat. U. S. 3.205.081,
7 septiembre 1965.
Un refractario de alto contenido en alúmina aglomerado por muUita.
A. G. V.
Material refractario.
TosHiYosHi YAMAUCHI e HIROSHIGE SUZUKI (Showa Denko Kabushiki Kaisha),
Pat. U. S. 3.206.318,14 septiembre 1965.
Una mezcla para la fabricación de refractarios de nitruro de silicio, formaída por
polvo de silicio metálico y un catalizador nitrurante de vanadio.
284
TROQUEL DE 64 SALIDAS 22x44, PARA MOLDEAR GRES EN PRENSA
HÍÍJK/VJÜCA
Con adaptación de circuito hidráulico pora elevación y tope
PROYECTO Y FABRICACIÓN DE MOLDES PARA DIFERENTES
MODELOS DE PRENSAS
HIDRÁULICAS,
OLEOHIDRAULICAS,
DE F R I C C I Ó N , ETC.
AZULEJOS • GRES • BALDOSÍN CATALAN • LADRILLO CARA VISTA
MOSAICO • GRESITE • BALDOSA HIDRÁULICA • TERRAZO
TALLERES a r t e s e r o S
•
FÁBRICA DE
MOLDES
Y
TROQUELES
PARA
LA
M A D R I D
INDUSTRIA
CERÁMICA
CARACTERÍSTICAS TÉCNICAS DE LOS PRINCIPALES ELEMENTOS DE QUE SE
COMPONE UN TROQUEL
Matriz
Porta-Matriz
Construida de una pieza en acero, con alto porcentaje de Cr. Tratadas térmicamente, ofreciendo máxima resistencia al choque y a la abrasión.
Totalmente simétrica, con el fin de aprovechar
ambas caras.
Tolerancia mecánica sobre el macho: + 0,05 mm.
Construida de una pieza en acero, con el fin de
evitar desajustes al cinchar perfectamente a la
Matriz, evitando huelgos perjudiciales para el
perfecto prensado*
Porta-Machos
Macho
Construido con los mismos aceros que la Matriz,
templado y rectificado, para evitar al máximo
el coeficiente de roce.
Tolerancia mecánica sobre la Matriz: +0,05 mm.
Construido con los mismos aceros que la Matriz
y el Macho. Tratado y rectificado por ambas
caras de asiento, con el fin de evitar que los
machos puedan clavarse sobre él, al recibir la
presión que ejerce sobre ellos el momento de
prensado.
^AMBRÓS. 28
TALLERES a r t e S e r O S M
FÁBRICA DE
MOLDES
Y
TROQUELES
PARA
LA
T E L . 2451441^
A D R I D -
INDUSTRIA
2J
CERÁMICAJ
Material aislante térmico, composición y método para fabricarlo.
VINCENT H . GAJARDO y JOHN S. DENNIS (United Clay Mines Corp.), Pat. U. S.
3.203.813,, 31 agosto 1965.
Se trata de un material capaz de sufrir aglomeración cerámica cuando se
calienta a unos 1.700°F. Está formado por : a) Caolinita, haloisita, ilita O' atapulgita ;
b) silicato de sodio o de potasio ; c) un agente espumante, y d) un árido inorgánico
silíceo expandido.
A. G. V.
Reparación de revestimientos refractarios.
STEVEN S. BRAUN, L E ROY H. MARKWAY, DONALD O . CHRISMER y JOHN W . BURKS
(Shell Oil Co.), Pat. U. S. 3.202.732, 24 agosto 1965.
Revestimientos refractarios para cámaras de degasificación de metales.
HELMUT KNUEPPEL (Dortmund-Horder Hütten union Akt.-Ges.), Pat. U. S. 3.203.785,
31 agosto 1965.
Revestimientos refractarios para hornos.
GIOVANNI CRESPI,, Pat. U. S. 3.204.937, 7 septiembre 1965.
Método para fabricar in situ un revestimiento refractario monolítico.
MAURICE D . COOK y PETER T . TROELL (Harbison-Walker Refractories Co.), Pat.
U. S. 3.201.501, 17 agosto 1965.
Un método de aplicar a pistola que supone la adición de asbesto fibroso a
un material refractario de granulometría controlada.
A. G. V.
Artículos refractarios.
KENNETH M. TAYLOR (Carborundum Co.), Pat. U. S. 3.189.472, 15 junio 1965.
Un método para producir piezas densas constituidas esencialmente por carburo
de silicio, y que tienen mejor resistencia a la oxidación a 1.500^-1.850PC.
A. G. V.
Proceso para hacer ladrillos refractarios que contienen magnesia calcinada.
RUSSELL P . HEUER (General Refractories Co.), Pat. U. S. 3.188.220, 8 junio 1965.
Procesos para hacer crisoles.
ZBIGNIEW D . JASTRZEBSKI ( U . S. Atomic Energy Commission), Pat. U. S. 3.188.231,
8 junio 1965.
Se recubre una pieza cocida,, formada por 85-92 % de berilia y 8-15 % de
aluminato de calcio, con una capa cocida de una mezcla de alúmina, magnesia y
óxido de berilio o de calcio.
A. G. V.
285
Método para colar barbotinas de materiales refractarios básicos.
ELDON D . MILLER, JR. (Harbison-Walker Refractories Co.), Pat. U. S. 3.189.668,
15 junio 1965.
La mejora consiste en añadir 0,2-5 % de azufre finamente dividido a la barbotina acuosa de magnesita calcinada a muerte.
A. G. V.
Método para hacer un recipiente.
BERTHOLD C . WEBER ( U . S. vSecretary of the Air Force), Pat. U. S. 3.189.473, 15
junio 1965.
Este método para hacer un recipiente para contener titanio fundido, comprende
la preparación de una mezcla en polvo de 93,5 ZrOg y 6,45 % Ti, la adición de
alcohol metílico para formar una suspensión, el colaje de la pieza, el secado al
aire de la pieza, la cocción en vacío a 1.760*'-1.870°G, y ,el enfriamiento de la
pieza.
A. G. V.
Composiciones para refractarios colados en fusión.
WILLIAM A. MILLER y KARL H . SANDMEYER (Harbison-Carborundum Corp.), Pat.
U. S. 3.188.219, 8 junio 1965.
Una composcición para colaje en fusión constituida principalmente por CrgO,,
Al,03, MgO y FeO (Cr,0, + Al^O., = 84 — 90 %).
A. G. V.
Estructuras refractarias de sílice amorfa.
JOHN W . NORTH (Glasrock Products, Inc.), Pat. U. S. 3.189.337, 15 junio 1965.
Ün refractario con estabilidad de volumen y método para hacerlo.
WILLIAM R . GOOD V BEN DAVIES (Harbison-Walker Refractories Go.), Pat. U. S.
3.192.059, 29 junio 1965.
Un refractario para cubas de vidrio que se caracteriza por tener unos granos
de periclasa de textura más gruesa, aglomerados por una matriz de forsterita que
se obtiene como producto de una reacción en estado sólido, in situ, entre MgO
y SÍO2 durante la cocción, existiendo depósitos espaciados de circonia estabilizada
en la matriz de forsterita.
A. G. V.
Ladrillo de bauxita y proceso de fabricación.
HARLAN D . SMITH y WILLIAM R. WEISS (Wellsville Fire Brick Co.), Pat. U. S.
3.202.735, 24 agosto 1965.
Piezas cerámicas de berilia-carburo de silicio.
EUGENE I. RYSHKEWITCH (National Beryllia Corp.), Pat. U. S. 3.205.080, 7 sep
tiembre 1965.
Piezas refractarias sinterizadas formadas por SiC/BeO en proporciones de volumen que oscilan entre 15:85 y 85:15.
A. G. V.
286
Refractario de carbón-mineral.
CARLETON B . SCOTT (Union Oil Co. of California), Pat. U. S. 3.202.519, 24 agosto 1965.
Una composición refractaria con alta resistencia mecánica y al choque térmico,
formada por polvos de óxidos metálicos cementados por carbono vitreo depositado
a partir de un vapor de hidrocarburo a 900^^1.150°C.
A. G. V.
Piezas densas de carburo de silicio moldeadas en frío y método para
fabricarlas.
KENNETH M. TAYLOR (Carborundum Co.), Pat. U. S. 3.205.043, 7 septiembre 1965.
Según este método, se prensa en frío una masa porosa de SiC granular^ se introduce una cantidad controlada de carbono en los poros y luego se calienta la
pieza en un medio capaz de suministrar silicio, en ausencia de sílice, para formar
carburo de silicio.
A. G. V.
Prevención de la hidratación.
DONALD F. KING y GEORGE R . HENRY (Harbison-Walker Refractories Co.), Pat.
U. S. 3.199.995, 10 agosto 1965.
Una mezcla seca de partículas refractarias de tamaños controlados, en la cual
existe un 10-40 % de magnesita calcinada a muerte, un 1-5 % de silicato sódico
0,1-5 % de S finamente dividido, y un dispersante. La magnesita entra como ñnos
obtenidos en molino de bolas,
A. G. V.
Perfeccionamientos a los materiales refractarios básicos cocidos.
Harbison-Walker Refractories Company, Pat. Franc, 1.383.510, 26 febrero 1964.
Formas refractarias básicas cocidas, fabricadas a partir de mezclas compuestas
de magnesia y de mineral de cromo. La magnesia constituye del 80 al 60 por 100
en peso de la mezcla y la sílice total es inferior al 5 por 100. x\ dicha mezcla se
le añade de 0,5 a 5 partes en peso de óxido de titanio para aumentar el módulo
de ruptura a 1.260°C de las formas cocidas, sin afectar desfavorablemente las otras
propiedades físicas.
S. A. P.
Materiales refractarios y sus procesos de fabricación.
Hárbison-Walker Refractories Company. Pat. Franc., 1.385.762, 17 enero 1964.
Mezcla granular para la fabricación por compresión de ladrillos refractarios
básicos a base de cromo y magnesia. La magnesia constituye un porcentaje notable
de la carga y del 25 al 50 % en peso de la magnesia^, pasa a través del tamiz de
0,62 mm. El 50 a 85 % en peso de la magnesia que pasa a través del tamiz de
0,62 mm. pasa a través del tamiz de 40 mieras. Esta fracción representa aproximadamente del 13 al 30 % en peso del total de la mezcla. Las partículas más ñnas
de magnesia tienen un diámetro medio inferior a 9 mieras.
S. A. P.
287
Perfeccionamiento a los productos refractarios cocidos, tales como ladrillos y otros artículos resistentes a temperaturas elevadas.
Morgan Refractories Limited., Pat. Franc, 1.381.834, 4 febrero 1964.
Producto refractario cocido, tal como un ladrillo refractario, poseyendo una
estructura porosa compuesta por poros de forma irregular, delimitados por paredes
que encierran en su interior poros sensiblemente esféricos. El volumen total de
poros de forma irregular está comprendido entre el 5 % y el 55 % y de preferencia entre el 10 % y el 30 %, del volumen total del producto cocido. El proceso
de fabricación preferido, consiste en formar un engobe espumado conteniendo
partículas de material combustible, secar dicho engobe espumado y proceder a la
cocción, a una temperatura tal, que tenga lugar la combustión del material añadido
como combustible. La cantidad de esta materia combustible en el engobe es ta!,
que de lugar al volumen de poros predichos -de forma irregular.
S. A. P.
Procedimiento de fabricación de cementos refractarios aluminosos con
un elevado contenido en arcilla y nuevos productos así obtenidos.
Steinwerke "Feuerfest" Karl Albert. Pat. Franc, 1.352.364, 8 marzo 1963.
Procedimiento de fabricación de cementos refractarios aluminosos con un
contenido elevado en arcilla y conteniendo muy pequeñas cantÜdades de ácido silícico y de óxido de hierro. Para preparar dicho cemento se emplea una mezcla
de materiales primas constituida por: 6 a 20 % 4e cal (preferiblemente de 12
a 18 % ) ; 60 a 85 % de arcilla (preferiblemente de 65 a 75 %) y 2 a 25 % de
magnesia (preferiblemente de 4 a 12 %) para obtener las propiedades hidráulicas
solicitadas. Como materia prima se emplea una escoria procedente de la preparación alumino-térmica o electrotérmica de ferrovanadio (o de otras aleaciones
de hierro) y a la que se le incorpora hasta el 5 % de V2O5 (u otros óxidos metálicos
pesados). Se citan nuevos productos así obtenidos.
S. A. P.
Perfeccionamientos a la fabricación de productos refractarios electrofundidos conteniendo óxidos minerales.
L'Electro Refractaire. Pat. Franc, 1.208.577, 7 febrero 1963.
Esta patente es el tercer certificado de adición a la patente concedida el 7 de
julio de 1958 con el número 84.155 y hace uso del proceso descrito en dicha
patente y en las adiciones posteriores para la fabricación de bloques de alúmina
técnicamente pura bajo forma de corindón blanco compacto. Estos bloques se
obtienen por colaje a partir de alúmina técnicamente pura poseyendo un contenido
en óxido de hierro despreciable, pero sin trazas de hierro al estado metálico,
carbón ni azufre. La porosidad cerrada alcanza cuando más el 3 %. El contenido
en alúmina es mayor del 99,5 % y contiene como impurezas menos del 0,4 %
de óxido de sddio, y el resto es inferior al 0,1 %.
S. A P
288
PRODUCTOS ESPECIALES
Cerámica magnética.
D. SWALLOW, / . Brit. Ceram. Soc, 2 (2), 243-248 (i) (1965).
U n a m e z c l a s i n t e r i z a d a d e ó x i d o d e mag^nesio y p e n t ó x i d o d e v a n a d i o ,
como aislador para alta frecuencia.
SHIRO SANO, SHUZO KATO, EIÍCHI ÍSHII y TAKEO IGA, Reports
Industrial Research
Institute,
Nagoya,
of the
Government
14 (5), 201-208 (j) (1965).
Se ha tratado de sinterizar completamente el óxido de magnesio a temperaturas
relativamente bajas (1.400"-1.500°C) sin que disminuyan las características eléctricas
para alta frecuencia.
Se ha añadido un 2-10 % en peso de VoO^ al MgO (mezclado en forma de
carbonato básico puro) y se ha calcinado la mezcla ; después se ha molido, prensado y calcinado de nuevo. Se ha estudiado el efecto del V2O5 sobre la sinterización
y las propiedades eléctricas, obteniéndose los siguientes resultados: d) La temperatura óptima de calcinación h a sido l.OOO^^C. b) L a muestra que contiene 4-6 %
en peso de V2O.:; y que h a sido calcinada a 1.400°C muestra u n a absorción de agua
nula y muestra la mayor resistencia a la hidratación. c) Las características eléctricas
de las piezas sinterizadas no son casi afectadas p o r la adición de V . O . en un 2-4 %
en peso.
(8 figs., 4 tablas, 7 refs.)
A. G. V.
Crecimiento e n fase vapor de monocristales de alfa-alúmina.
PHILIP S . SCHAFFER, / . Amer.
Ceram. Soc, 48 (10), 508-511 (i) (1965).
Se ha desarrollado una técnica química de deposición de vapor para el crecimiento epitáxico de monocristales de a — AI2O3, mediante la reacción:
2 AICI3 (g) -f 3 H2 fg) 4- 3 CO2 (g) T^ AI2O,, (s) + 3 CO (g) -1- 6 HCl (g)
Se han crecido, entre 1.550^ y 1.80ü^C, cristales orientados de hasta 5 gramos
de peso. La velocidad de crecimiento, para composiciones y velocidades constantes
de los gases, aumenta al aumentar la temperatura. Por ataque químico se ha
permitido determinar una densidad media de dislocaciones de 5 X 10'^ dislocaciones/cm^. Mediante análisis espectroquímico y de activación neutrónica se ha comprobado que los niveles de impurezas no exceiiden las 35 ppm. Se h a controlado
la perfección cristalina y la morfología, variando la temperatura >ciel sustrato, la
presión total y las presiones parciales de los gases reaccionantes.
(5 figs., 2 tablas, 7 refs.)
A. G. V.
Crecimiento de grano e n la alúmina sinterizada.
W. STEVENSON PATRICK e IVAN B . CUTLER, J. Amer.
Ceram. Soc,
48 (10), 541-542
&(1965).
En la alúmina sinterizada se produce con frecuencia un crecimiento exagerado
o anormal de los granos. Existen, al menos, dos explicaciones para este crecimiento :
a) Impurezas, tales como óxido de sodio, y b) Un grano de gran tamaño puede
crecer sin impedimento en una matriz de grano fino en la cual el crecimiento normal
está inhibido p o r poros o inclusiones. En el presente trabajo se h a intentasdo obtener este crecimiento exagerado en alúmina de alta pureza mediante introducción
de algunos granos grandes, como núcleos, en una matriz de grano fino. Aunque
las velocidades de crecimiento halladas para los cristales sembrados es mucho
289
mayor que para los cristales de la matriz, la velocidad observada parece ser
insuficiente para explicar la formación de los grandes granos que se suelen hallar
en la alúmina calcinada durante tiempos más cortos que los de estos experimentos.
Ninguno de los grandes granos ha mostrado los lados rectos característicos del
crecimiento exagerado de grano en la alúmina sinterizaida. Se llega a la conclusión
de que el crecimiento exagerado de grano no está originado, de manera principal,
por la porosidad inhibidiora del crecimiento, combinada con la variación del tamaño de grano.
(1 fig., 1 tabla, 4 refs.)
A. G. V.
El ensayo de la cerámica de alúmina para aplicaciones en ingeniería.
D. B. BiNNS, /. Brit. Ceram. Soc, 2 (2), 294-308 (i) (1965).
PATENTES
Reflector grafitico de neutrones, que contiene berilio, y método para
hacerlo.
ROBERT LE BARON (Great Lakes Carbon Corp.), Pat. U. S. 3.202.619, 24 agosto 1965.
Grafito impregnado por fosfato y método para hacerlo.
RUSSELL J. DIEFENDORF (General Electric Co.), Pat. U. S. 3.206.327, 14 septiembre 1965.
Método para recubrir artículos con grafito pirolítico.
RUSSELL J. DIEFENDORF (General Electric Co.), Pat. U. S. 3.206.331, 14 septiembre 1965.
Supone la colocación de la pieza en un espacio cerrado con una estrecha
comunicación al exterior, evacuación, calentamiento a unos 2.350^C, para eliminar
las impurezas, y hacer fluir vapor de carbono a 2.000°-2.500'^C a través de la comunicación para formar grafito pirolítico sobre la pieza y el recipiente.
A. G. V.
Producción de artículos de diboruro de titanio.
United States Borax and Chemical Corporation. Pat. Franc, 1.382.681. 15 febrero 1964.
Procedimiento para la preparación de cuerpos de diboruro de titanio, muy resistentes a los resquebrajamientos por los metales fundidos. Según este procedimiento, el producto se obtiene mezclando íntimamente diboruro de titanio finamente dividido con boro elemental, igualmente finamente dividido, y «e aglomera
la mezcla mediante la presión y el calor. El boro elemental se utiHza como agente
para evitar el resquebrajamiento.
S. A. P.
Método para producir carburos en lecho fluidizado.
HOWARD W . JACOBSON (E. I. du Pont de Nemours and Co.), Pat. U. S. 3.205.042,
7 septiembre 1965.
Se coloca una pieza de carbón de la forma desea^da encima de un lecho de
partículas inertes en una zona de reacción y se pasan vapores de haluros de
Cr, Nb, Fe, Mo, ,Si, Ta, Ti, W, V ó Zr a través del lecho, al mismo tiempo que se
introduce un agente capaz de rddücir el haluro del metal seleccionado al estado
elemental.
A. G. V.
290
Método para formar un recubrimiento de siliciuro de molibdeno sobre
molibdeno.
JOHN P. PAGE, ROGER D . MOELLER V GEORGE V. SNEESBY (North American Avia-
tion, Inc.), Pat. U. S. 3.192.065, 29 junio 1965.
Método para formar un cermet.
HENRY S. SPACIL (General Electric Co.), Pat. U. S. 3.192.042, 29 junio 1965.
Método para producir nitruro de boro.
ANTHONY A. R. WOOD and ERIC C. SHEARS (United States Borax & Chemical Corp.),
Pat. U. S. 3.189.412, 15 junio 1965.
Método para controlar la composición del carburo de uranio; y del elemento combustible nuclear hecho con él.
BRADLEY A. WEBB y NATHAN R . KOENIG ( U . S. Atomic Energy Commission), Pat.
U. S. 3.202.586, 24 agosto 1965.
Método para aumentar la resistencia térmica del carburo de silicio.
AKINORI MUTA y TETUO GEJO (Kabushiki Kaisha Hitachi Seisakusho), Pat. U. S.
3.203.814, 31 agosto 1965.
El método consiste en calentar los productos de SiC en solución de ácido fosfórico a 80^-150°C, para que los iones del ácido fosfórico penetren en los cristales
de carburo de silicio. Después se elimina el ácido fosfórico de las superficies del
producto, por lavado con agua, y por último se seca.
A. G. V.
Piezas sinterizadas resistentes al calor, a la oxidación y al desgaste.
NILS G. SCHREWELIUS (Aktiebolaget Kanthai), Pat. U. S. 3.199.993, 10 agosto 1965.
Las piezas están formadas por 20-98 % de boruro de silicio (SiBx, en donde x
varía entre 2,5 y 14) y 2-80 % de un aglomerante (óxido de boro u óxido de
silicio).
A. G. V.
Composición cerámica de niobato de plomo y de bario
Compagnie Française Thomson Houston. Pat. Franc, 1.352.560, 2 abril 1963.
Composición cerámica ferro-eléctrica de constante dieléctrica y coeficiente electromecánico Q mejorados. Dicha composición es una combinación cocida de óxido
de plomo, óxido de bario y de pentóxido de niobio en la que la razón atómica
Ba/Pb + Ba está comprendida entre 0,1 y 0,7 aproximademente, y la proporción
de pentóxido de niobio está comprendida entre 50 y 65 moles por 100 aproximadamente.
S. A. P.
Materiales ferromagnéticos y método de fabricación.
Lignes Télégraphiques et Téléphoniques. Pat. Franc, 1.354.231, 23 enero 1963.
Materiales ferromagnéticos de tipo ferrita, para utilización a hiperfrecuencias,
en los cuales las espinelas de ferritas conocidas forman soluciones sólidas con los
cuerpos a base de óxido de titanio tetravalente presentando la estructura de espinela. Tales materiales tienen de particular el que sus características son muy estables en función de la temperatura.
S. A. P.
291
Materiales ferromagnéticos y métodos de fabricación.
Lignes Télégraphiques et Téléphoniques. Pat. Franc, 1.354.232, 23 enero 1963.
Materiales ferromagnéticos de tipo ferrita, para utilización a hiperfrecuencias
En dichos materiales los cuerpos a base de titanio tetravalente presentando la
estructura de corindón son sustituidos por óxido de hierro trivalente en las espinelas de ferritas de tipo conocido. Tales materiales tienen de particular el que sus
características son muy estables en función de la temperatura.
S. A. P.
Material magnético de tipo granate.
C. S. F. Compagnie Generale de Télégraphie Sans Fils. Pat. Franc, 1.383.138,
14 noviembre 1963.
Composiciones de tipo granate definidas por la fórmula:
3 [(1 — T ) Y A . X G d Ä ] 5 [1—3^) F e A y A l ^ ]
donde x toma valores comprendidos entre 0,08 y 0,12 Q y valores comprendidos
entre 0,19 y 0,26.
S. A. P.
Procedimiento de compensación térmica de los sistemas de imantación
permanente, por intervención de un ferrito.
Deutsche Edelstahlwerke Aktiengesellschaft. Pat. Franc, 1.353.715, 19 febrero 1963.
Se utiliza para este fin un ferrito de manganeso y de cinc conteniendo en peso:
69,0 a 71,0 % de Fe^Os
12,0 a 15,0 % de MnO
15,0 a 17,5 % de ZnO.
Las piezas así fabricadas presentan una relación lineal entre la inducción magnética y la temperatura, en una gama de temperaturas, comprendidas al menos,
entre + 70^C y — 50°C.
S. A. P.
Dispositivos semiconductores y métodos para fabricarlos.
WILLIAM J. MORONEY (Microwave Associates Inc.), Pat. U. S. 3.189.799, 15 junio
1965.
Resistencias térmicamente sensibles.
LEWIS R . KOLLER y HENRY D . COGHILL (General Electric Co.), Pat. U. S. 3.188.594,
8 junio 1965.
Este dispositivo contiene una película cristalina continua de las sustancias semiconductorals ZnTe, CdTe ó ZnCdTe.
A. G. V.
La fase hexagonal del compuesto (Fe, €0)2 P en imanes permanentes.
KRIJN J. DE VOS, WILHELMUS A. J. J. VELGE y MICHAEL G. VAN DER STEEG (North
American Philips Co., Inc.), Pat. U. S. 3.188.247, 8 junio 1965.
La fabricación supone el calentar los imanes a 900°-1.150^C y enfriarlos hasta
menos de 600°C a una velocidad media superior a 2^C/seg. para impedir la formación de la fase orto-rómbica a bajas temperaturas.
A. G. V.
292
Proceso para hacer un niicieo magnético de fer rito.
WALTER W . MALINOFSKY ( U . S. Secretary of the Army), Pat. U. S. 3.189.550,
15 junio 1965.
Método para producir un núcleo magnético para ser usado como elemento de memoria.
REYNIER W . DAM, ALBERT C . A. M. BLEYENBERG, ANTONIUS J. DE ROOY, JOHN
W. GIBSON y ERNEST C . SCHUENZEL (North American Philips Co., Inc.), Pat.
U. S. 3.188.290, 8 junio 1965.
Se trata de un método para producir un núcleo que tiene un ciclo cuadrado de
histéresis. Consiste en formar una mezcla de FeaOa, MnO, CuO y ZnO, pre-sinterizarla a 500^-1.OOO^C, moler el producto, moldearlo en forma de un núcleo
anular de < 4 m m . de diámetro exterior, calentar el núcleo en una atmósfera de
oxígeno-aire a 1.150^-1.350^C, enfriarlo lentamente hasta 700^-1.05ö°C y después
enfriarlo rápidamente en aire.
A. G. V.
Circuitos cerámicos en multicapas.
DoMENiCK J. GARIBOTTI (United Aircraft Corp.), Pat. U. S. 3.200.298, 10 agosto
1965.
Resistor eléctrico.
WILLIAM J . OSTRANDER y CARL H . SCHENSKIE (International Resistance, Co.), Pat,
U. S. 3.203.830, 31 agosto 1965.
Procedimiento para la fabricación de nuevos productos cerámicos.
C, A. Kumpen. Pat. Franc, 1.380.978, 23 enero 1964.
La patente hace referencia a la obtención de nuevos profductos cerámicos,
medíante una mezcla íntima entre un silicato de aluminio rico en fundentes y
conteniendo una cierta cantidad de materia combustible, con al menos un aglomerante mineral. Dar a la mezcla forma y someterla a una temperatura de
cocción, que sea igual, al menos, a la temperatura a la cual comienza el palier de
termoplasticidad de la mezcla.
S. A. P.
Recubrimiento con una materia cerámica.
United Kingdom Atomic Energy Ahthority. Pat. Franc, 1.354.561, 16 abril 1963.
Proceso de recubrimiento de un cuerpo con óxido de berilio. Dicho proceso
consiste en exponer el cuei-po, al vapor obtenido de calentar el nitrato de berilio
básico.
S. A. P.
Luminoforos de tungstatos y molibdatos de tierras raras.
HANS J. BORCHARDT (E. I. du Pont de Nemours & Co.), Pat. U. S. 3.186.950,
1 junio 1965.
Elemento óptico de fluoruro de lantano Que transmite en el infrarrojo.
EDW^ARD CARNALL, JR. (Eastman Kodak Co.), Pat. U. S. 3.206.279. 14 septiembre 1965.
Se trata de fluoruro de lantano policristalino prensado en caliente.
A. G. V.
293
Mejora d e l a r e s i s t e n c i a m e c á n i c a d e l a s e s f e r a s d e a l ú m i n a d e b a j a
densidad.
WILLIAM G. NIXON (Universal Oil Products Co.). Pat. U . S. 3.202.480, 24 agosto 1965.
Composición cerámica semicristalina y método para hacerla.
STANLEY D . STOOKFY (Corning Glass Works), Pat. U . S. 3.205.079, 7 septiembre 1965.
El método consiste en fundir una composición formada por un 90 % de SiOs +
+ AI2O3 + MgO + ZYO, y un 10 % de B^O, + P b O + M n O + Cr^Oa- Se
enfría p o r debajo del punto de transformación y simultáneamente se moldea la
pieza. Después se calienta a 900°-1.350^C para lograr la cristalización deseada,
y, p o r último, se enfría hasta la temperatura ambiente.
A. G. V.
M é t o d o p a r a producir fibras q u e c o n t i e n e n c r i s t a l e s d e silicio.
WALLACE W . PULTZ (Corning Glass Works), Pat. U . S. 3.199.954, 10 agosto 1965.
El método comprende la producción de vapor de SiO y vapor de B2O3 en una
cámara de reacción, la evacuación de la cámara hasta menos de 100 u- de Hg. Los
vapores se ponen en contacto a 1.000°-1.200°C mediante introducción de un gas no
oxidante a 10-60 mm. Hg, y se forman las fibras.. L a reacción se produce en la zona
db temperaturas en que normalmente tiene lugar la reacción de desproporción
del SiO.
A. G. V.
P r o c e s o p a r a l a o b t e n c i ó n d e fluoruro d e berilio d e a l t a pureza.
SIMÓN J . MORANA, GORDON F . SIMONS, ARTHUR E P S T E I N y ROBERT H. RAY (Éeryllium
Corp.), Pat. U . S. 3.205.035, 7 septiembre 1965.
P r o c e s o p a r a l a o b t e n c i ó n d e u n a m a s a a l t a m e n t e p o r o s a ä partir d e
escoria.
FRANZ R O D I S , ARNULF H I N Z y FRIEDRICH THOMAS (Knapsack-Griesheim Akt.-Ges.),
Pat. U . S. 3.203.776, 31 agosto 1965.
T a m i c e s m o l e c u l a r e s zeolíticos c o n t e n i e n d o u n m e t a l d e l g r u p o d e l p l a tino e n la región anterior de adsorción.
ROBERT M. MILTON (Union Carbide Corp.), Pat. U . S. 3.200.083, 10 agosto 1965.
P r o d u c c i ó n d e ó x i d o s m e t á l i c o s por o x i d a c i ó n d e h a l u r o s m e t á l i c o s .
WiLLiARD E. KRUSE ( E . I. du Pont de Nemours & Co.), Pat. U . S. 3.203.763,
31 agosto 1965.
P r o c e s o p a r a p r e c i p i t a r sílice solubilizada a partir d e m e d i o s a c u o s o s
aqídicos.
MAYER B . GOREN (Kerr-McGee Oil Industries, Inc.), Pat. U . S. 3.206.303, 14 septiembre 1965.
P r o c e s o p a r a p r e p a r a r g e l d e sílice.
M1LTON E. WiNYALL (W. R . Grace & Co.), Pat. U. S, 3.203. 760, 31 agosto 1965.
294
Preparación de ortosilicato calcico diácido.
RICHARD W . MOONEY y MICHAEL A. AIA (Sylvania Electric Producits, Inc.), Pat.
U. S. 3.205.036, 7 septiembre 1965.
Crecimiento hidrotermal de cristales de óxido de cinc.
ANTHONY J. CAPORASO, ERNEST D . KOLB y ROBERT A. LAUDISE (Bell Telephone
Laboratories, Inc.), Pat. U. S. 3.201.209. 17 agosto 1965.
Método para producir partículas de óxido férrico.
ROBERT B . MACCALLUM y FORREST R . HURLEY ( W . R . Grace & Co.), Pat. U. S.
3.198.603, 3 agosto 1965.
Aparato para el crecimiento den tri tico continuo de un material cristalino.
RICHARD L . LONGINI, ALLAN I. BENNETT, WALTER J. SMITH y JACOB J. COLEMAN
(Westinghouse Electric Corp.), Pat. U. S. 3.194.637, 13 julio 1965.
Procesos para producir polvos de soldadura.
GUSTAV MILTSCHITZKY y WALTER SCHINDELIN (Wacker-Chemie G. m. b. H.), Pat.
U. S. 3.201.292, 17 agosto 1965.
Se obtienen polvos de baja densidad, conteniendo SiOa, AI2O3, TÍO2, OaO, MgO,
CaFa, MnO y FcgOa. Se forman granulos esponjosos y se recubren con una película exterior de las mismas sustancias.
A. G. V.
Piezas vitrocerámicas y método para hacerlas.
JHON F . MACDOWELL (Corning Glass Works), Pat. U. S. 3.201.266, 17 agosto 1965.
Una composición cerámica semicristalina especialmente adecuada para la fabricación de vajillas, que está formalda por cristales de nefelina y un dimorfo de
BaO.Al2O3.2SiO, (celsiana o hexacelsiana) dispersos al azar en una matriz vitrea.
A. G. V.
Material micáceo cerámico.
ROGER A. LONG (Whittaker Corp.), Pat. U. S. 3.189.470, 15 junio 1965.
Un material cristalino formado por cristales micáceos y un aglomerante.
A. G. V:
Método para preparar compactos combustibles de dióxido de uranio.
RALPH P . LEVEY, JR. y PAUL E . TRENT ( U . S. Atomic Energy Commission), Pat.
U. S. 3.189.666, 15 junio 1965.
Cerámica resistente a la oxidación y métodos para fabricarla.
PETER T. B. SHAFFER (Carborundum Co.), Pat. U. S. 3.189.477, 15 junio 1965.
295
Producción de dióxido de uranio.
JAMES E . LLOYD y LIONEL H . BROOKS (United Kingdom Atomic Energy Authority),
Pat. U. S. 3.192.010, 29 junio 1965.
Horno y método para liacer esferas de vidrio.
ELMER L . SCHMIDT (Flex-O-Lite Mfg. Corp.), Pat. U. S. 3.190.737, 22 junio 1965.
Método para producir recubrimientos de vidrio-circonia.
THOMAS VASILOS (AVCO Corp.), Pat. U. S. 3.190.769, 22 junio 1965.
Una barra para proyección con llama formada por 60-85 % de ZrOo y 40-15 %
de vidrio de borosilicato. Se sinterizan las partículas en una estructura rígida.
A. G. V.
Método para hacer cerámica de gran superficie específica.
OSGOOD J. WHITTEMORE JR. (Norton Co.), Pat. U. S. 3.202.518, 24 agosto 1965.
Método para preparar una zeolita cristalina.
PHILIP K . MAHER y EUGENE J . NEALON ( W . R . Grace & Co.), Pat. U. S. 3.205.037.
Aparato para crecer cristales planos dendríticos.
ALLAN L BENNETT, JR. y RICHARD L . LONGINI (Westinghouse Electric Corp.), Pat.
U. S. 3.206.286, 14 septiembre 1965.
Materiales para maser óptico constituidos por molibdatús y tungstatos
de rubidio y tierras raras.
RALPH R . SODEN y LE GRAND G. VAN UITERT (Bell Telephone Laboratories, Inc.),
Pat. U. S. 3.203.902, 31 agosto 1965.
Ua composición tiene la fórmula empírica Rbo,5 Ao,5.x BxC, en la que A es
lutecio o ytrio, B es europio, terbio o yterbio, C es WO4 ó MoOi, y x varía entre
0,02 y 0,50.
A. G. V.
Materiales combustibles nucleares que contienen fase vitrea.
CHRISTOPHER C . H . WHEATLEY, DENNIS GEORGE, HENRY LLOYD y JACK WILLIAMS
(United Kingdom Atomic Energy Authority), Pat. U. S. 3.205.174, 7 septiembre 1965.
Se trata de un material cerámico capaz de retener los productos de fisión, que
está formado por partículas de dióxido de uranio y de alúmina dispersas en un
vidrio de alto punto de fusión formado por alúmina, sílice y cal y/o magnesia.
A. G. V.
Métodos para producir piezas cerámicas monolíticas en multicapas.
WARREN J . GYURK (Radio Corp. of America), Pat. U. S. 3.192.086, 29 junio 1965.
296
SISTEMAS CERÁMICA - METAL
PATENTES
Soldadura
vidrio-metal.
HARRY BENDER y HARRY D . BAJARS (General Mills, Inc.), Pat. U . S. 3.192.497, 29
junio 1965.
Método para metalizar cerámica y productos análogos.
FRANCIS F. WHITTLE y L E E C . WILLIAMS (Westinghouse Electric Corp), Pat. U. S.
3.189.504, 15 junio 1965.
Proceso para m e t a l i z a r
cerámica.
ROBERT E . COWAN ( U . S. Atomic Energy Commission), Pat. U. vS. 3.189.476, 15
junio 1965.
Procedimiento de fabricación de una unión cerámica-metal.
Hughes Aircraft Company. Pat. F r a n c , 1.352.756, 12 abril 1963.
Procedimiento de fabricación de una unión cerámica-metal. Dicho procedimiento
consiste en unir mediante calentamiento en atmósfera inerte a una temperatura de
al menos 2.()00°C, una pieza de tántalo o de aleación de tántalo a una pieza cerámica conteniendo circona estabilizada.
S. A. P.
P r o d u c t o e s m a l t a d o para usos diversos.
J. Leroy. Pat. F r a n c , 1.310.707, 18 octubre 1962.
Producto aislante y refractario fabricado por moldeo bajo presión y constituido
por una masa de granito aglomerada con una sustancia tal como un silicato alcalino. El granito lleva incorporado un producto refractario tal como el óxido de
titanio, lo que permite aplicar directamente la técnica del esmaltado por fundición
o sobre chapa de acero.
Este producto se utiliza para la fabricación de placas de señalización, mojones
de carreteras, etc., preferentemente con la adición en el esmalte de una materia
fosforescente.
S. A. P.
C o n j u n t o a g l o m e r a d o d e m i c a , vidrio y m e t a l , y m é t o d o
carlo.
para
fabri-
LAWRENCE V. PFAENDER (Owens-Illinois, Inc.), Pat. U. S. 3.206.355, 14 septiembre 1965.
Está formado p o r : 1) Mica o mica aglomerada por vidrio; 2) Acero inoxidable
o una aleación de platino y paladio, y 3) Vidrio devitrificado.
A. G. V.
297
Soldadura de metales a materiales cerámicos.
PETER BEST (International
agosto 1965.
Standard
Electric
Corp.), Pat. U . S. 3.203.084, 31
S o l d a d u r a d e cuarzo y m e t a l .
OsKAR HEITEL (Eitel-McCullough, Inc.), Pat. U. S. 3.202.493, 24 agosto 1965.
Método para hacer piezas metálicas conteniendo materiales refractarios
no metálicos.
JAMES S . H I L L (Engelhard Industries, Inc.), Pat. U. S. 3.201.236, 17 agosto 1965.
Método para disminuir la adherencia de los adhesivos de silicato a las
superficies metálicas calientes.
HELMUT
V.
FREYHOLD
y
ARNO
SPANGE
(Philadelphia
Quartz
Co.), Pat.
U.
S.
3.186.857, 1 junio 1965.
Una composición de adhesivo que tiene poca adherencia a los metales y que
está formada p o r una solución acuosa de silicato sódico y ácido caprílico o cáprico,
o una de sus sales de metales alcalinos.
A. G. V.
R e c u b r i m i e n t o p a r a proteger l o s m e t a l e s a e l e v a d a s t e m p e r a t u r a s .
HAROLD J . MICHAEL (North American Aviation, Inc.), Pat. U. S. 3.203.815, 31
agosto 1965.
Un recubrimiento protector cerámico y metálico para ser aplicado sobre metales
a 1.250°-1.600^F, que está formado p o r una frita vitrea constituida por dos fases
líquidas, un óxido refractario y aluminio metálico en polvo.
A. G. V.
P r o c e s o p a r a recubrir a l e a c i o n e s d e a l t a t e m p e r a t u r a .
URBAN E . KUNTZ (United Aircraft Corp.), Pat. U . S. 3.200.015, 10 agosto 1965.
Un método para producir un recubrimiento pirolítico de nitruro de silicio,
adhérente, delgado, no poroso y resistente a la oxidación y a la corrosióui, aplicable sobre aleaciones de base Ni, Co y N b .
A. G. V.
S o l d a d u r a vidrio-ímetal.
JULES E . BENBENEK (Radio Corp. of America), Pat. U. S. 3.203.715, 31 agosto 1965.
M é t o d o p a r a producir u n a s o l d a d u r a
hermética.
DAVID M . PIXLEY (Haveg Industries, Inc.), Pat. U. S. 3.199.967, 10 agosto 1965
Se trata de un método para mejorar la unión entre una composición aisladora
de vidrio-mica y un metal.
A. G. V.
298
VIDRIOS
Instrumentos en las modernas plantas de fabricación de recipientes de
vidrio.
PAUL M . SPATZ, Glass Ind., 46 (10), 588-592 (i) (1965).
Vidrios de sulfatos y de sulfatos y cloruros.
C AusTEN ANGELE, /. Amer. Ceram. Soc, 48 (10), 540 (i) (1965).
Se han observado tendencias a la formación de vidrio en algunos sistemas,
aparentemente constituidos por iones sencillos, en los cuales ninguno de los miembros extremos muestra tendencia a la formación de vidrios. Se señalan, en especial,
los sistemas K^SO^ - ZnSO.,, K^SO^ - CoCJ^ y K.SO, - CuCla. El diagrama de fases
del sistema K2SO4 - ZnS04 indica unas temperaturas muy bajas de líquidus, con
eutécticos a 450°, 440° y 475°C, que corresponden a composiciones de 43, 57 y 77
moles % de ZnS04, respectivamente. Se pueden obtener vidrios de este sistema,
con 60 moles % de ZnS04, en cantidades de varios gramos, por enfriamiento en
aire, y en mayores cantidades, enfriando en agua el crisol. Este vidrio es estable
a 210°C durante largos períodos, pero recristaliza gradualmente a 240°C, y rápidamente a 250°C. Esta capacidad de formación de vidrios se exaltan por adición
de KCl. Se mencionan también los sistemas K.,S04 - CUSO4, K2SO4 - C0SO4 y
K,S04 - ZnCl^.
(7 refs.)
A. G. V.
Medida de la homogeneidad del vidrio con el objeto especial de caracterizar la producción de los hornos de cuba.
J. LÖFFLER, Verres et Réfr., 19 (4-5), 259-268 (f) (1965).
Se estudia la posibilidad de caracterizar de una manera objetiva el poder de
homogeneización de los hornos de cuba, en condiciones bien determinadas. La
medida de la homogeneidad se puede efectuar bien por ataque con ácido y medida
interferencial o por centrifugación y análisis químico ulterior.
Se describen diferentes tipos de defectos de homogeneidad y su relación con la
aparición de defectos en los objetos moldeados. Se indican los diferentes límites
de homogeneidad aceptables para los vidrios planos y de tubos, así como del vidrio
para botellas y para electrónica. Se discute la posibilidad de un control ordinario
de la homogeneidad realizado con avuda del estrioscopio de Schardin.
(1 fig., 2 tablas, 26 refs.)
"
A. G. V.
Tensiones residuales en una lámina de vidrio enfriada simétricamente
por ambas caras.
E. H. LEE, T . G . ROGERS y T. C. Woo, /. Amer. Ceram. Soc, 48 (9), 480-487 (i)
(1965).
Las tensiones residuales en el vidrio están originadas por interacciones entre
contracción térmica, elasticidad a baja temperatura, flujo viscoelástico a altas temperaturas y gradientes de temperatura originados por el enfriamiento. La teoría
que se presenta en este artículo está basada en las características medidas tífe la
relajación del vidrio, y en la influencia de la temperatura sobre una respuesta
termoreológicamente simple, la cual prescribe una aceleración de todos los fenómenos de relajación con el aumento de la temperatura, que obedece a un factor
determinado por experimentación. Se hace el análisis matemático de la variación
de tensiones de una lámina de vidrio enfriada simétricamente por ambas caras,
299
y se resuelve para varias combinaciones de temperaturas del horno y del medio
enfriador, buscando la solución numérica de las ecuaciones que se obtienen.
(11 figs., 11 refs.)
A. G. V.
Identificación como vidrios de sólidos no cristalinos poco frecuentes.
D. R. SECRIST y J. D. MACKENZIE, /. Amer. Ceram. Soc, 48 (9), 487-491 (i) (1965).
Se ha demostrado que se pueden formar vidrios por muchos otros métodos
además del enfriamiento de un fundido, como ocurre con la sílice. Extendiendo esta
analogía a la alúmina amorfa, puede asegurarse que este sistema puede ser formador de vidrio aunque no se haya alcanzado el estado vitreo por el procedimiento
convencional de sobreenfriar el fundido.
Se describen los sistemas AI2O3, MgFs y una aleación de 75 atom. % Au
y 25 atom. % Si.
En el caso de la sílice, se puede obtener un sólido no cristalino que es esencialmente el mismo, utilizando técnicas muy diferentes.
(2 figs., 5 tablas, 29 refs.)
A. G. V.
Vidrios huecos y especiales: Pasado y futuro. (Parte VI.)
H. H. HoLSCHER, Glass Ind., 46 (11), 668-671, 688, 692 (1965).
En una primera parte se señalan las responsabilidades de las distintas personas
que intervienen en la fabricación del vidrio, tales como las que atienden a los
hornos, a las máquinas de moldeo, las que se ocupan de la dosificación y preparación de las mezclas, las que tienen a su cargo la fabricación y mantenimiento
de los moldes, etc. Después se hace una breve revisión de todas las líneas de avance
en la ciencia y en la tecnología del vidrio, tanto en lo que afecta a los aspectos
teóricos como a los procesos de fabricación y a los productos manufacturados. En
una amplia tabla se presentan los múltiples adelantos realizados y se hacen predicciones para el futuro.
(1 tabla, 28 refs.)
A. G. V.
El secreto de una buena instalación de vidrios de ventana.
G. K. GARDEN, Glass Dig., 44 (lî), 53-55, 87 (i) (1965).
Se analizan los requerimientos de una buena unión entre la luna de vidrio y el
marco en que se inserta, y se destaca la importancia de la hermeticidad al aire y
al agua. Se estudian las causas de movimiento del vidrio en relación con el soporte,
y se establecen las funciones de los materiales de juntas. La acumulación de agua
en las juntas por condensación origina un deterioro de éstas y puede originar la
rotura del vidrio si se congela en un espacio cerrado. A veces esta agua condensada penetra en el edificio. Se discuten las causas de penetración de agua de lluvia
y se anahzan con detalle varios tipos de juntas en los que se facilita la igualación
de presiones. Las diferencias de presión en ambas caras del vidrio facilita la entrada de aire y agua. Los materiales de juntas han de poseer una buena adherencia y extensibilidad para adaptarse a los movimientos diferenciales de los componentes rígidos.
(5
figs.)
A. G. V.
Algunas observaciones acerca de la absorción del hierro en los vidrios
de silicatos y de boratos.
F. N. STEELE y R. W. DOUGLAS, Phys. Chem. Glasses, 6 (6), 246-252 (i) (1965).
Se estudian las características espectrales del hierro, en el intervalo 190 m fi-3 p-,
en vidrios de siHcatos y de boratos de composiciones base: 3Na20.7Si02 y
lNa20.9B203. También se han obtenido espectros de soluciones ferrosas y férricas.
300
Tanto en los vidrios de silicato como en los de borato, el hierro ferroso absorbe
en el infrarrojo. En los vidrios de silicato, el coeficiente de extinción molar de la
conocida banda a 1.05/x ha resultado ser 28,9 1 m o l " ' c m ~ \ En los vidrios de
borato, la banda está a 980 m u., y tiene un coeficiente de extinción molar de 3
aproximadamente.
Se piensa que el hierro ferroso se halla en coordinación octahédrica en ambas
series de vidrios.
D e la absorción visible parece deducirse que en los vidrios de silicato el ion
férrico se halla en coordinación tetrahédrica.
(6 figs., 4 tablas, 9 refs.)
A. G. V.
C o n s t a n t e s ó p t i c a s de los vidrios e n el infrarrojo.
B. J. BLAIN y R. W. DOUGLAS, Phys. Chem. Glasses, 6 (6), 233-239 (i) (1965).
Cuando se emplean películas delgadas en la investigación de los espectros de
absorción en el infrarrojo de los vidrios se producen interferencias debidas a reflexiones internas múltiples, y no puede usarse la ley de Lambert para calcular
el coeficiente de absorción. La expresión de la intensidad de la radiación transmitida a través de una película delgada engloba el índice de refracción complejo
del vidrio. Se describe un método gráfico para la solución de la ecuación de transmisión en función de n y k, constantes ópticas que son propiedades intensivas idel
vidrio. Se demuestra que un conocimiento de estas constantes en función de la longitud de onda puede ser útil para resolver en sus componentes las amplias bandas
de absorción.
(11 figs., 11 refs.)
A. G. V.
Espectros d e a b s o r c i ó n y de f l u o r e s c e n c i a del m a n g a n e s o d i v a l e n t e e n
los vidrios.
K. BINGHAM y S. PARKE, Phys. Chem.
Glasses, 6 (6), 224-232 (i) (1965).
Se ha estudiado el comportamiento del ion Mn~^ en los siguientes vidrios:
Na^O . 4B,03 ; 3 N a 2 0 . TP^O,, ; 3K,0.7PoO, ; CaO . P^O, ; 3 N a , 0 . TSiO^ y 3 K , 0 .
. TSiOa. Se han resuelto varias bandas de absorción, especialmente en los vidrios
3K2Q . 7P2O5 y 3Na20 . IF^O^. Se han comparado los espectros de absorción de
los vidrios con los del fluoruro manganoso y del complejo: [Mn (HaO)«] ^^. Se
han calculado los ^diagramas de niveles de energía, ajustando los parámetros B y C
de Racah a dos de las bandas observadas, obteniéndose a^í valores de la fuerza
de campo. En los vidrios fosfáticos el ion Mn^+ se halla en simetría octahédrica,
y en los vidrios de silicatos la simetría es predominantemente tetrahédrica. La
fluoerescencia cambia su color desde el rojo en los vidrios de fosfato, al anaranjado
en los de borato, y al verde en los de silicato.
(15 figs., 4 tablas, 20 refs.)
A. G. V.
Estudio de los vidrios d e s i l i c a t o sódico e n el i n f r a r r o j o e m p l e a n d o p e lículas d e l g a d a s .
D. CROZIER y R. W. DOUGLAS, Phys. Chem. Glasses, 6 (6), 240-245 (i) (1965).
Con vistas a estudiar cuantitativamente la variación con la composición del
espectro de absorción en el infrarrojo de los vidrios, se han determinado las constantes n y k dQ una serie de vidrios de silicato sódico en la región 1.350-700 cm='
mediante el empleo del método de película delgada desarrollado por Blain y Douglas.
Se han calculado el número y la posición de los picos presentes en las curvas k, a
partir de la variación de n con la frecuencia. Se ha establecido un modelo estructural sencillo y se han comparado los picos previstos con los hallados experimentalmente.
Se han medido las áreas comprendidas bajo las curvas n k, y SG discute la
variación de estas áreas con la composición del vidrio.
(7 figs., 3 tablas, 12 refs.)
A. G. V.
301
Equilibrio ferroso-férrico en vidrios binarios de silicatos alcalinos.
A. PAUL y R. W. DOUGLAS, Phys. Chem. Glasses, 6 (6), 207-211 (i) (1965).
Se ha estudiado el equihbrio ferroso-férrico en vidrios binarios de silicatos alcalinos fundidos y equilibrados en aire a 1.400^C. Para alcanzar equilibrio en fundidos de unos 30 g. y de 1 cm. de profundidad han sido necesarias entre 70 y 150
horas. Se ha visto que el platino tiene una influencia oxidante sobre el equilibrio
ferroso-férrico en vidrios que contienen menos de unos 30 moles % de óxido
alcahno. En vidrios con más álcali no se observa este efecto. Se ha puesto de
manifiesto que la alúmina en el vidrio fundido perturba el equilibrio ferrosoférrico.
El equilibrio se desplaza hacia el estado oxidado cuando el vidrio se hace más
básico, bien por introducción de más álcali o por reemplazamiento de óxido de
litio por óxido de sodio, o de éste por óxido de potasio en cantidades molarmante
equivalentes.
Al representar el log (Fe^^+/Fe^+) en función de los moles % de óxido alcalino
se obtienen tres líneas rectas cuyas pendientes aumentan en el orden óxido de litioóxido de sodio-óxido de potasio. Cuando se aumenta la concentración total de
hierro en los vidrios fundidos, la razón Fe^^/Fe^+ decrece primero bruscamente hasta
una concentración aproximada de 0,5 % en peso, y luego se m^antiene prácticamente constante con posterfiores aumentos de la concentración de hierro.
(7 figs., 1 tabla, 19 refs.)
A. G. V.
Equilibrio Cr'+ — Cr'+ en vidrios binarios de silicatos alcalinos.
P. NATH y R. W. DOUGLAS, Phys. Chem. Glasses, 6 (6), 197-202 (i) (1965).
Se han equilibrado en aire fundidos de vidrios binarios de silicatos conteniendo
óxidos de litio, sodio o potasio, y aproximadamente un 0,1 % de CraO^. El contenido en Cr'^+ y el Cr total se han determinado químicamente, y el Cr^+ a partir
de la absorción óptica. Se ha visto que la razón Cr^+/Cr^^ aumenta al aumentar
el contenido en álcali y, para un mismo contenido molar de álcah, aumenta en
el orden Li, Na, K. Se discute la variación con la composición de la constante de
equilibrio de esta reacción redox en vidrios.
(4 figs., 4 tablas, 5 refs.)
A. G. V.
Equilibrio ceroso-cérico en vidrios binarios de boratos alcalinos y de
silicatos alcalinos.
A. PAUL y R. W. DOUGLAS, Phys. Chem. Glasses, 6 (6), 212-215 (i) (1965).
Se han analizado químicamente los vidrios y se ha determinado el cerio total
y el tetravalente. El cerio trivalente se ha hallado por diferencia. Se ha visto que
el platino perturba el equilibrio del cerio en vidrios que contienen menos de un
30 moles % de óxido alcalino. Para fundir estos vidrios se han empleado crisoles
de sílice.
El equilibrio del cerio se desplaza hacia el estado oxidado cuando aumenta la
concentración de álcali en e] vidrio, o se reemplaza el litio por sodio, o el sodio
por potasio en cantidades equivalentes. Se ha obtenido una relación lineal entre
el log (Ce*+/Ce^+) y el contenido molar de álcalis. En el caso de un mismo óxiído
alcalino se obtienen pendientes casi idénticas para los boratos a l.OOO^G y para los
sihcatos a 1.400°C.
Se ha visto que el calor de la reacción ceroso-cérico en varios boratos y silicatos alcalinos, aumenta al aumetnar la basicidad del vidrio.
El equilibrio ceroso-cérico se desplaza hacia el estado oxidado al aumentar la
concentración de cerio en el vidrio hasta aproximadamente un 0,7 % en peso.
(8 figs., 2 tablas, 11 refs.)
A. G. V.
302
A c t i v i d a d del i o n o x í g e n o
vidrios.
y su i n f l u e n c i a e n el, equilibrio r e d o x
en
R. W. DOUGLAS, P . NATH y A. PAUL, Phys, C/iem. Glasses, 6 (6), 216-223 (i) (1965).
Se han estudiado los equilibrios del cromo, del cerio y del hierro en vidrios
binarios de silicatos y de boratos alcalinos y se ha hallado que se desplazan hacia el
estado oxidado al aumentar la basicidad el vidrio. Ello implica una disminución de la
actividad del ion oxígeno al aumentar la basicidad del fundido. La actividad del ion
oxígeno está también relacionada con la solución de gases en los vi^drios a elevadas
temperaturas, y algunos investigadores han intentado deducir la actividad del ion
oxígeno en fundidos formadores de vidrio, a partir de la solubilidad de gases tales
como CO2, H2O y SO2 en dichos vidrios a elevadas temperaturas. Se ha supuesto
que la constante de reacción permanece inalterada al cambiar la composición del
vidrio, asignándose enteramente el desplazamiento del equilibrio de estas reacciones
a la variación de la actividad del ion oxígeno en el vidrio. Se encontró que la
actividad del ion oxígeno calculada de esta manera aumentaba con la basicidad
del vidrio. Este comportamiento aparentemente contradictorio puede interpretarse
considerando la variación de las constantes de reacción al variar la composición del
vidrio.
La constante global de reacción para un equilibrio redox contienen factores
que no pueden ser separados experimentalmente. Estos factores incluyen una contribución de la variación de la actividad del ion oxígeno con la composición, las actividades de los iones redox, la energía de las reacciones de transferencia electrónica, y la variación de la actividad de oxígeno.
(13 figs., 4 tablas, 19 refs.)
A. G. V.
M é t o d o s gráficos p a r a convertir c o m p o s i c i o n e s d e vidrios
t e r n a r i o s de p e s o por c i e n t o a m o l e s por c i e n t o .
binarios
y
H. RAWSON, Phys. Chem. Glasses, 6 (6), 254-256 (i) (1965).
Las l u n a s de s e g u r i d a d e n el a u t o m ó v i l (2.' P a r t e ) .
M. GRAVEREAUX, Venes
et Réfr., 19 (4-5), 269-276 (f) (1965).
En esta segunda parte se considera al parabrisas como elemento principal de
la seguridad, y se revisan los principales tipos de vidrios de seguridadl, así: como
su origen y su comportamiento en relación con el modo de fabricación.
Finalmente se discute la importancia de la posición de los pasajeros y el
interés del empleo de los cinturoñes y cascos de sieguridad.
(6 figs., 10 refs.)
A. G. V.
Las e t a p a s i n i c i a l e s de la s e p a r a c i ó n de f a s e s e n los vidrios.
J. W. CAHN y R. J. CHARLES, Phys. Chem. Glasses, 6 (5), 181-191 (i) (1965).
Se expone la teoría de separación de fases a partir de una sola fase. Según que
la separación se verifique por encima o por debajo de la espinodal el proceso tiene
lugar según un mecanismo u otro. Se hace una descripción termodinámica de la
separación de fases y a continuación se estudian los aspectos cinéticos de la separación de fases líquidas. Por último se analizan varios casos concretos de separación de fases en sistemas de silicatos.
(12 figs., 37 refs.)
A. G. V.
303
PATENTES
Composiciones de vidrio de silicoaluminato de mag^nesio aue tienen alta
resistencia a la tracción.
GEORGE L . THOMAS (B. F . Goodrich Co.)„ Pat. U. S. 3.189.471, 15 junio 1965.
Una composición para fibras de vidrio que contiene: SiO«,, 50,0-64,0; LioO,
0,1-2,5; AI2O3, 18,0-30,0; MgO, 11,0-23,0; B2O3 (fundente), 0,0-4,9; Sb^O,,, 0,0-1,0
y FcaOa, 0,0-1,0 partes. Las fibras tienen una resistencia a la tracción de 541.000663.000 psi.
A. G. V.
Vidrio que contiene compuestos de estroncio y de galio.
CARL D . S. BURTON y ALEXANDER M. REÍD (Pilkington Brothers, Ptd.), Pat. U. S.
3.188.216, 8 junio 1965.
Un vidrio que contiene 0.66-1,13 partes de Ga^O^ por cada parte de SrO.
A. G. V
Lámpara fluorescente que tiene un recubrimiento de SÍO2 en su superficie
interior.
JOHN G . RAY (Sylvania Electric Products, Inc.), Pat. U. S. 3.205.394, 7 septiembre 1965.
Tubo de vidrio de rayos catódicos para la reproducción de imágenes.
MARINUS STEL (North American Philips Co., Inc.), Pat. U. S. 3.206.056, 14 septiembre 1965.
Composición para vidrio.
TRED. L . BULL, EDWARD M. LOBDELL V JOSEPH R . MONKS, JR. (^Owens-Illinois Glass
Co.), Pat. U. S. 3.203.816, 31 agosto 1965.
Este método para obtener vidrio coloreado supone la adición a la mezcla de agua
y de una solución acuosa de dicromato sódico y de nitrato sódico. Después se
funde para formar un vidrio compuesto por S.O„ AUO3, CaO, BaO, B0O3, MgO,
Na^O, K3O y Cr.,0,.
A. G. V.
Método y aparato para estirar láminas de vidrio.
FLORIAN V. ATKESON (Pittsburgh Plate Glass Co.), Pat. U. S. 3.206.293, 14 septiembre 1965.
Pulido de lentes de contacto.
PENRHYN F . THOMAS (Corneal Lens Corp. Pty., Ltd.), Pat. U. S. 3.205.625, 14 septiembre 1965.
Aparato para doblar láminas de vidrio.
HAROLD E . MCKELVEY (Pittsburgh Plate Glasse Co.), Pat. U. S. 3.199.968, 10 agosto 1965.
304
Proceso y a p a r a t o d e p e l e t i z a c i ó n .
JACK A. COOMBS y CHARLES F . MOONEY (Bausch & Lomb, Inc.), Pat. U. S. 3.206.528,
14 septiembre 1965.
Se trata de un proceso para granular la composición cruda del vidrio. Consiste
en añadir humedad a la mezcla, formar granulos en una porción de la superficie
de la mezcla, dirigir energía radiante sobre esa porción para calentar y facilitar así
la disolución de parte de los constituyentes, con vistas a obtener una acción cementante durante la formación de los granulos. Se van secando y endureciendo los granulos a medida que crecen en tamaño, y luego se descargan fuera del recipiente.
A. G. V.
M é t o d o p a r a r e f i n a r el vidrio.
HARVEY L . PENBERTHY, Pat, U. S. 3.206.291, 14 septiembre 1965.
Un método para mantener constante la altura de un tubo de burbujeo por encima
de la solera del horno, a pesar de la erosión del tubo por la carga.
A. G. V.
M é t o d o p a r a m o l d e a r v a s o s d e vidrio d e f o n d o p l a n o .
GUY L . REBER (Owens-Illinois Glass Co.), Pat. U. S. 3.203.779, 31 agosto 1965.
M é t o d o y a p a r a t o p a r a la f a b r i c a c i ó n d e vidrio p l a n o .
LIONEL A. B. PILKINGTON y KENNETH BÍCKERSTAFF (Pilkington Brothers, Ltd.), Pat.
U. S. 3.206.292, 14 septiembre 1965.
El método consiste en hacer avanzar la lámina a medida que se va formando, y
en enfriarla para estabilizar sus dimensiones, haciéndola flotar sobre un baño de
metal fundido y regulando el enfriamiento de la lámina endurecida mientras se halla
en el baño, hasta que está lo suficientemente fría para ser transportada mecánicamente
sin sufrir daño.
A. G. V.
A p a r a t o p a r a m o l d e a r l a boca d e p e q u e ñ o s r e c i p i e n t e s d e vidrio.
OTTO ZAUNER (Owens-Illinois Glass Co.), Pat. U. S. 3.202.495, 24 agosto 1965.
A p a r a t o p a r a t e r m i n a r s u p e r f i c i e s c o n v e x a s d e vidrio.
JAMES W . EVANS y KARL E . SCHWARZ (Corning Glass Works), Pat. U. S. 3.201.904,
24 agosto 1965.
Estirado d e t u b o d e vidrio.
RICHMOND W . WILSON (Corning Glass Works), Pat. U . S.. 3.190.739, 22 junio 1965.
305
CEMENTOS, YESOS Y MATERIALES DERIVADOS
Yeso en la cerámica.
LEÓNIDAS TCHEICHVILI, IV Congreso Argentino de Cerámica, Vidrio y Afines, noviembre 1963, págs. 105-114 (e).
Mezclas de morteros en obras de ladrillo de carga.
J. PLOWAN, J. Brit. Ceram. Soc, 2 (2), 269-271 (i) (1965).
Fabricación de tubos de hormigón.
R. O. HOOKER, Brit. Clayworker, 74 (882), 360-362 (i) (1965).
Se describe la nueva planta que la Redland Pipes Ltd. ha instalado en Wombourn,
en 1963.
(8
figs.)
A. G. V.
Medida de la densidad de los hormigones por un método radioactivo.
M. BRÄCHET y J. P. CHEVRIER, Silicates Ind., 31 (1), 31-34 (f) (1966).
Se estudian diversas técnicas de medida de la radioactividad, sus campos de
aplicación y su precisión, describiéndose los diferentes tipos de aparatos y examinándose sus espectros de energía. De su examen crítico, completado por ensayos
prácticos, los autores llegan a la conclusión de que es posible controlar con precisión, por radiación directa, la homogeneidad de los bloques y de las vigas. Por
calibración previa se pueden medir densidades medias.
(10
figs.)
A. G. V.
La composición y propiedades puzolánicas de cenizas de carbón pulverizado, n i . Propiedades puzolánicas en cenizas volantes determinadas
por métodos químicos.
J. D. WATT y D. J. THORNE, /. Appl. Chem., 16 (2), 33-39 (i) (1966).
Se han determinado las actividades puzolánicas de las cenizas volantes y otros
materiales examinados en trabajos anteriores, por dos métodos químicos basados
en la estimación de la cantidad de material soluble en ácidos que se produce cuando
la puzolana reacciona con la cal. Las conclusiones obtenidas de estos resultados
sobre la importancia relativa de los factores que determinan la actividad de una
ceniza, concuerdan con aquellos basados previamente sobre las resistencias a compresión de morteros con cenizas volantes. Había una estrecha relación entre la cantidad de reacción química que tiene lugar en un mortero y la resistencia que
desarrolla, pero la comprobación química a corto plazo no mostraba relación con
las resistencias a compresión a largo plazo. Se concluyó que los métodos químicos
no tenían probablemente valor práctico para predecir la resistencia a largo plazo
de un mortero sobre el terreno.
(7 figs., 5 tablas, 9 refs.)
E. P. B.
306
PATENTES
Composición de cemento.
CHARLES R . ENOCH (Resco Products, Inc.), Pat. U . S. 3.202.520, 24 agosto 1965.
El cemento contiene 15-25 P^O,,; 45-75 AI2O3 y 5-18 % MgO.
A. G. V.
M é t o d o p a r a h a c e r dibujos e n color e n l á m i n a s d e y e s o .
ALAN E . MURRAY, Pat. U. S. 3.206.527, 14 septiembre 1965.
Composicionegj d e c e m e n t o
aire.
y método
para
controlar su contenido e n
EDWIN N . LORRNZEN (Protex Industries, Inc.), Pat. U. S. 3.202.521, 24 agosto 1965.
U t i l i z a c i ó n d e l polvo d e los h o r n o s d e c e m e n t o .
OLE F . RYGAARD, Pat. U. S. 3.206.526, 14 septiembre 1965.
Composición de cemento.
PHILIP H . HARRIS (American Cement Corp.), Pat. U. S. 3.188.222, 8 junio 1965.
Un cemento seco para ser usado como mortero para ladrillos, que está formado
por cemento Portland, 0,1-0,5 % de carbonato de litio y 0-1 % de BaCO..
A. G. V.
M é t o d o p a r a alargar el t i e m p o d e f r a g u a d o d e l c e m e n t o .
OsAKU MATSUDA, TAKASHI TOKI y NORIHIRO K U D O (Onoda Cement Co/, Ltd.), Pat.
U. S. 3.188.221, 8 junio 1965.
Un método para alargar el tiempo de fraguado de un cemento que contiene
escoria de alto horno, material silíceo y material puzolánico, que consiste en añadir
0,01-1 % de MgSiFfi y ácidos fosfórico, bórico, acético y/o succínico.
A. G. V.
M é t o d o p a r a curar m a t e r i a l e s c e m e n t i c i o s por e n e r g í a d e r a d i o f r e c u e n c i a .
ANTHONY D'ONOFRIO (Pratt & Witney, Inc.), Pat. U. S. 3.192.291, 29 junio 1965.
Material cementicio.
JULIE C . YANG y ELBURT F . OSBORN (Johns-Manville Corp.), Pat. U. S. 3.202.522,
24 agosto 1965.
Está compuesto por escoria granulada de alto horno, silicato calcico, sílice y
sulfato de calcio, con fibras inorgánicas de refuerzo distribuidas a través de toda
la masa.
A. G. V.
307
Procedimiento y aparato para la fabricación de elementos prensados,
en particular para la producción de plaquetas de materiales cerámicos
a base de cemento y similares.
LoNGiNOTTi. Pat. Franc, 1.384.318, 12 febrero 1964.
La patente hace referencia a la fabricación de plaquetas de materiales cerámicos
a base de cemento o similares, obtenidos por prensado en un mol|de. El material,
introducido en el molde, se somete por lo menos una vez a una presión reiiducida
con la ayuda de un medio de presión elástico. A continuación del prensado, un
dispositivo enrasador elimina superficialmente una cantidad suficiente de material,
para anular así las irregularidades de superficie que aparecen en el curso del
prensado elástico.
S. A. P.
ABRASIVOS
Efecto de la orientación cristalina sobre la dureza del carburo de silicio
beta.
PETER T . B. SHAFFER, /. Amer. Ceram. Soc, 48 (11), 601-602 (i) (1965).
Crecimiento en fase vapor de cristales delgados de corindón.
M. M. BUTCHER y E . A. D. WHITE, J. Amer. Ceram. Soc, 48 (9), 492-493 (i) (1965).
Variación de la resistencia mecánica por tratamiento térmico de los
gíranos abrasivos de electrocorindón marrón.
TOSHIYASU HORIBE, SENZO KUWABARA y HIROSHI YAMADA, Reports of the Govern-
ment Industrial
Research Institute, Nagoya, 14 (6), 226-229 (j) (1965).
Se ha estudiado la relación existente entre la resistencia mecánica de los granos
de electrocorindón marrón y la exsolución oxidativa de los iones Ti^+ producida
por tratamiento térmico.
Se ha examinado la resistencia mecánica del grano en relación con la exsolución
del titanio y la atmósfera de calentamiento, y se ha comparado con la resistencia
de otras clases de granos abrasivos aluminosos. El aumento de la resistencia que
se observa en la fase inicial del calentamiento parece deberse más al aumento del
radio de curvatura de los extremos de las microgrietas que a los cambios de
microestructura originados por la exsolución del titanio.
(7 figs., 5 refs.)
A. G. V.
Microestructura de las herramientas cerámicas de corte.
R. C. BRADT, Amer. Ceram. Soc. Bull, 44 (11), 895-898 (i) (1965).
Como consecuencia de los diferentes procedimientos seguidos para consolidar
la alúmina se obtienen tres clases de herramientas de corte : a) Aglomeradas por
metal, también llamadas de óxido cementado, en las cuales la alúmina se aglomera
uno o más de los metales de transición; ¡y) Herramientas aleadas, en las cuales
los distintos componentes de la aleación producen fases secundarias o permanecen
en solución sólida, y c) Herramientas de pureza relativamente elevada, en las
cuales se ha densificado la alúmina en presencia de un inhibidor del crecimiento
de grano.
En el presente trabajo se estudia la densidad, la dureza y la microestructura
de doce herramientas comerciales, representativas de estos tres tipos.
(3 figs., 3 tablas, 9 refs.)
A. G. V.
308
PATENTES
Disco de corte con segmentos conteniendo diamante.
CHARLES P . HALLEZ (Diamant Boart), Pat. U. S. 3.203.140, 31 agosto 1965.
Material recubierto por abrasivo.
PHILIP C . TUCKER (Bay State Abrasive Products Co.), Pat. U. S. 3.205.054, 7 septiembre 1965.
Muela abrasiva y método para hacerla.
JOSEPH R . O'NEIL, JR., Alphonse J. Kirsch y Halsey W. Buell (Carborundum Co.),
Pat. U. S. 3.200.543, 17 agosto 1965.
Ruedas de corte anulares.
SHIRLEY I. WEISS, Pat. U. S. 3.205.624. 14 septiembre 1965.
Hoja de sierra con diamante como abrasivo.
DONALD H. BENSON y WILLIARD R. PRATT (Vanguard Abrasive Corp.), Pat. U. S.
3.201.902, 24 agosto 1965.
Artículos abrasivos con aglomerante inorgánico.
JOHN CANTRELL (Carborundum Co.), Pat. U. S. 3.203.775, 31 agosto 1965.
ANALISIS Y ENSAYOS
Análisis de los elementos ligeros en los no conductores. Preparación de
las muestras.
H. MERX, Bull. Soc. Franc. Céram., (67), 53-59 (f) (1965).
La preparación de las muestras antes de su análisis por espectrometría de
fluorescencia de rayos X debe eliminar o reducir mucho los efectos de matriz.
En lo que respecta al análisis de elementos ligeros en los no conductores, la
fusión de la muestra en LÍ2B4O7, y la adición de LaaOg durante la fusión, han permitido mejorar considerablemente la precisión, y hacer posible el análisis de muestras de origen y de naturaleza muy diversas.
Se describen brevemente algunos de los principales métodos publicados.
Con el empleo de la siguiente composición ponderal: 1 parte de muestra,
4 partes de LÍ2B4O7 y 1 parte de La^O^, se ha podido determinar la cal, la sílice,
la alúmina y el óxido férrico en cementos comerciales, con precisiones al menos
iguales a las que se consiguen en análisis químicos corrientes.
(6 figs., 1 tabla, 7 refs.)
A. G. V.
309
Espectrografía de emisión en el arco.—Aplicaciones a los silicatos.
J. ViLNAT, Bull. Soc. Franc. Céram. (67), 61-68 (f) (1965).
Se revisan las aplicaciones del análisis espectrográfico y se expone el trabajo
realizado en los laboratorios de la Sociedad Francesa de Cerámica durante los últimos años.
La espectrografía permite el análisis cualitativo de muestras de polvo y también
el análisis de una superficie. También son posibles las determinaciones cuantitativas
en muchos casos, pudiéndose, por tanto, realizar análisis completos de los materiales silicatados ordinarios y de refractarios tales como los de cromo-magnesia o los
de circón-alúmina.
También se ha desarrollado un método para determinar tierras raras en vidrios.
Se describen asimismo las investigaciones realizadas en atmósfera de helio, con
un inyector doble, que permite la excitación de los halógenos, y los resultados
obtenidos utilizando fuentes de excitación tales como el soplete de plasma y el
laser.
(7 figs., 13 refs.)
A. G. V.
Análisis de suelos por espectrofotometría de llama.
G. HAMEAU y G. LEGRAND, Bull. Soc. Franc. Céram. (67, 69-78 (f) (1965).
El empleo de oxina y con el concurso de ciertas técnicas especiales se ha logrado
aplicar con éxito la espectrofotometría de llama al análisis rápido de muestras
de suelos. En una serie preliminar de análisis de calcio y magnesio en veinte
muestras, se ha obtenido una excelente correlación entre los resultados obtenidos
por este método y los que dan los métodos ordinarios. Pior lo que respecta al
hierro y al aluminio, se obtiene aumento de emisión en los materiales que contienen
mucho calcio. En una segunda serie de análisis efectuada sobre las mismas
muestras, se ha podido determinar el hierro y el aluminio con buena aproximación
mediante adición, para el caso del hierro, de CaO a la solución patrón y, para el
aluminio, de una sal de aluminio a la solución a valorar. Se presentan en forma
de tablas los datos obtenidos.
(10 figs., 10 refs.)
A. G. V.
Empleo del análisis por activación en el estudio de los silicatos.
J. PERDIJON, Bull. Soc. Franc. Céram. (67), 45-51 (f) (1965).
Se expone un nuevo método que pennite valorar rápidamente, y sin destrucción de la muestra, un gran número de elementos contenidos en los silicatos. Se
recuerda en primer lugar el fundamento del método de activación. Se describe
un montaje industrial para poner en práctica este principio y se da un ejemplo
del análisis. Finalmente se presenta una tabla en la que se muestra el grado de
precisión que se puede alcanzar en la actualidad con este sistema.
(7 figs., 1 tabla.)
A. G. V.
Determinación física y química del cromo trivalente y hexavalénte en
los vidrios.
P. NATH, A . PAUL y R. W. DOUGLAS, Phys. Chem. Glauses, 6 {<S), 203-206 (i) (1965).
Se ha medido la absorción óptica del cromo trivalente y hexavalente en vidrio
de composición 3Na20.7Si03 y se han obtenido para los coeficientes de extinción
específicos del Cr^"*" a 650 m ¡J^, del Cr^"^ a 370 m/x, los valores 18,5 y 4,200 cm~^ . g
atom~^ litro respectivamente. Se ha visto también que en solución acuosa, el coeficiente del Cr^+ disminuye desde 5.000 hasta 1.600 a medida, que la solución de
cromato se convierte en dicromato, por disminución del pH por debajo de 7.
310
La concentración de Cr^"^ y de Cr^+ de algunos vidrios ha sido determinaída físicamente, a partir de la absorción óptica, y también mediante análisis químico. Se ha
obtenido una estrecha correlación entre los datos físicos y químicos.
(3 figs., 6 tablas, 5 refs.)
A. Q. V.
Determinación de las tierras raras en los vidrios por fluorescencia de
rayos X.
E. RAMOUS, Vetro e Silicati, 9 (4/52), 5-8 (it) (1965).
Se ha estudiado la aplicación de la espectrografía de fluorescencia X a la determinación del cerio y del neodimio introducidos en los vidrios como decolorantes.
Para el cerio se ha empleado la línea Ce L-^^, mientrasi que para el neodimio ha
habido que emplear la Nd L/3j, dado que la Nd L« está superpuesta a la CeL/^i.
La precisión de las medidas es de i 0,003 para un contenido en CeOo de 0,24 %, y
de ± 0,002 para un contenido en Nd^Og de 0,024 %.
Este método permite asimismo un cierto control de la pureza de los óxidos de
tierras raras empleadas en la preparación del vidrio.
(5 figs., 3 tablas, 12 refs.)
A. G. V.
Análisis por espectrografía de masas de cerámica no conductora.
A. J. SocHA y M. H. LEIPOLD, /. Amer. Ceram. Soc, 48 (9% 463-466 (i) (1965).
Se ha puesto a punto una técnica para el análisis de materiales no conductores,
en polvo o densificados, por espectrografía die masas con fuente de chispa, basada
en el empleo de una sodda conductora colocada contra la muestra ctompaotada
para iniciar la chispa. Los resultados obtenidos con MgO han demostrado la
presencia de apreciables cantidades de impurezas de aniones, que generalmente
no se mencionan. Los análisis hechos de polvo de CdS indican que existe una
baja contaminación originada en la preparación de las probetas.
(3 figs., 1 tabla, 13 refs.)
A. G. V.
Valoración de los elementos mayoritarios de las rocas silicatadas por
espectrometría fotoeléctrica con el cuantómetro A. R. L.
K. GoviNDARAJU, BulL Soc. Franc. Céram. (67), 25-43 (f) (1965).
En el método de análisis idescrito se funde la muestra o el patrón con un fundente formado por H3BO3 + LÍ2CO3 H- SrCOa + CO3O4. Después de moler la
perla de fusión se efectúa el análisis con un cuantómetro'. Se realiza el calibrado
del aparato con once patrones sintéticos. Se pueden valorar con rapidez y precisión
los óxidos de Si, Al, Fe, Mn, Mg, Ca y Ti contenidos en una gran variedad de
rocas, que van desde los granitos hasta los basaltos y los esquistos. Los óxidos de
Na y K se valoran con un fotómetro de llama después de disolver el pifoducto
de la fusión. Desde el año 1959 se han realizado más de 5.000 análisis de rocas y
minerales, de los cuales más de la mitad han sido hechos en 1964.
(11 figs., 7 tablas, 44 refs.)
A. G. V.
Los ensayos en cerámica.—Introducción general.
N. F. AsTBURY, J. Brit. Ceram. Soc, 2 (2), 282-286 (i) (1965).
Medidas de las características de flujo de una masa plástica.
A. L. CLAVEL, J. C . BLAKE y J. F. WÍTITE, Amer. Ceram. Soc. Bull., 44 (9), 669-671
(i) (1965).
Se ha desarrollado un equipo para medir las características de ñujo de sólidos
de Bingham, usando aumentos y disminuciones programados de la presión. Se
311
registran gráficamente la velocidad de flujo y la presión. Aunque este equipo ha
sido desarrollado esencialmente para la investigación de masas plásticas, es servocontrolado y, por tanto, puede usarse en cualquier caso en que se desee programar la aplicación de la fuerza. Por ejemplo, puede usarse en ensayos de tracción,
compresión o de fatiga de materiales.
(4 figs., 12 refs.)
A. G. V.
Ensayos de resistencia a la helada.
B. BuTTERWORTH, /. Brit. Ceram. Soc, 2 (2), 287-289 (i) (1965).
Ensayos de resistencia a la helada de materiales vidriados.
G. S. SHIPLEY, /. Brit. Ceram. Soc, 2 (2), 290-293 (i) (1965).
Reactivos de ataque superficial para ios óxidos.
R. R. SoDEN y F. R. MONFORTE, /. Amer. Ceram. Soc, 48 (10), 548 (i) (1965).
Se pueden usar soluciones del sistema : HF-HNO3 - CsHgOa (ácido láctico), como
agentes de ataque para ferritos, granates y probablemente para los óxidos en general. Se describen los procedimientos empleados y los resultados obtenidos, exponiéndose en forma tabular las condiciones de ataque para varias composiciones
oxídicas. La fuerza de la mezcla depende de la concentración del ion NO;.'^ formado por reacción entre los ácidos fluorhídrico y nítrico. Al aumentar la temperatura o disminuir la concentración de ácido láctico, aumenta la concentración de
NOa^. Por tanto, la reactividad de la mezcla puede ajustarse en forma adecuada
para cada óxido. En el caso de los granates, el reactivo revela los granos por una
tinción anisotrópica, que varía del blanco al púrpura.
(1 ñg., 1 tabla)
A. G. V.
Medida de precisión de pequeñas diferencias de color.
ARNO M. ILLING e ISAY BALINKIN, Amer. Ceram. Soc Bull., 44 (12), 956-962 (i)
(1965).
El subcomité VI del ASTM C-21, dedicado a los métodos de ensayo de los azulejos, ha deseado conocer qué acuerdo existe cuando se miden diferencias de color
con distintos instrumentos en diferentes laboratorios. En el presente artículo se
exponen los resultados obtenidos en un estudio realizado entre varios laboratorios.
Se han realizado los ensayos con azulejos de siete colores, cada uno de los
cuales ha estado representado por cinco azulejos con diferencias de color comprendidas entre los límites 0,2-0,5; 0,5-1,0; 1,0-2,0 y 2,0-4,0 judds. Se han hecho
medidas colorimétricas por triplicado en 35 azulejos, por 16 participantes que han
empleado cinco tipos distintos de instrumentos. Los resultados finales, expresados
como desviación standard, muestran que la reproducibilidad media de la medida
de color es solamente de + 2,5 judds, mientras que la reproducibilidad media de las
medidas de diferencia de color es unas veinte veces mejor, es decir, de ± 0,15 judds.
(3 figs., 4 tablas, 8 refs.)
À. G. V.
Propiedades de ablación de la cerámica,
THOMAS VASILOS y R. E. GANNOXN', Amer. Ceram. Soc Bull, 44 (12), 911-91A (i)
(1965).
Se han realizado cálculos termodinámicos y medidas experimentales para ilustrar las propiedades de la materia que tienen relación con el proceso de ablación,
y para sugerir compuestos refractarios que pueden ser prometedores como, materiales de ablación. Los resultados han puesto de manifiesto que la sílice, el óxido
312
de magnesio, el nitruro de boro, el carburo de silicio y el grafito tienen propiedades que los pueden acreditar como buenos materiales de ablación, mientras que
otros refractarios, tales como alúmina, circonia, óxido de níquel y óxido de cromo,
tienen claras limitaciones.
La capacidad de absorción de calor de los compuestos refractarios depende mucho de las reacciones químicas endotérmicas que se producen. Los compuestos que
descomponen con poca o ninguna fusión y aquellos cuyos fundidos tienen viscosidades apreciables muestran mayor capacidad de absorción de calor que los que
tienen pequeñas presiones de vanor en sus puntos de fusión.
(3 figs., 1 tabla, 14 refs.)
A. G. V.
Medida de la tensión superficial de esmaltes.
JOHN E . COX y ARCHIE E . FARR, Amer. Ceram. Soc. Bull., 44 (12), 975-978 (i) (1965.)
Se ha medido la tensión superficial de fritas de esmaltes por el método de la
caída de la gota, debido a Tillotson. Según este método, se hace descervder una fibra
de vidrio en la zona caliente de un horno. Al comenzar a fluir su extremo inferior
se forma una gota, que continúa creciendo hasta que la fuerza de gravedad es mayor
que la que ejerce la tensión superficial, y la gota cae. Se puede calcular la tensión
superficial conociendo el diámetro de la fibra y el peso de la gota.
(3 figs., 2 tablas, 19 refs.)
A. G. V.
Medida del espesor de láminas de vidrio por absorción de radiación de
radioisótopos artificiales.
J. BRAY, Silicates Ind., 30 (12), 639-645 (f) (1965).
La medida continua del espesor de láminas de vidrio por absorción de radiaciones
de radio-isótopos constituye una técnica muy atractiva para el control de la fabricación. Se han investigado teóricamente las características que debe reunir una radiación para medir el espesor del vidrio estirado, y se ha establecido la relación
entre la precisión de las medidas, los espesores medidos y el coeficiente de absorción
de la radiación considerada. Se describen experimentos realizados con fuentes radioactivas cuyas características se aproximan a las óptimas teóricas (estroncio 9i), rutenio 106 y tulio 170). Se demuestra experimentalmente que son posibles estas medidas con radioisótopos artificiales, aunque en algún caso sea necesario cambiar de
fuente radioactiva por cambiar el valor absoluto del esoesor a medir.
(6 figs., 4 tablas)
~
A. G. V.
PATENTES
Aparato para detectar el espesor de las tortas de filtrado.
HENRY SCHMIDT, JR. (Industrial Filter & Pump Mfg. Co.), Pat. U. S. 3.204.766,
7 septiembre 1965.
El aparato comprende un tubo con un diagrama y un dispositivo sensible al
movimiento del diagrama para indicar que la torta de filtrado ha alcanzado un
espesor predeterminado.
A. G. V.
Sistema para medir con precisión la temperatura.
HYMAN P . MANSBERG (U. S. Secretary of the Navy), Pat. U. S. 3.201.991, 24 agosto
1965.
Este aparato contiene termistores.
A. G. V.
313
Detector fotosensible para partículas suspendidas en aire.
FRANK W . VAN LUIK, JR. y GEORGE F. SKALA (General Electric Co.), Pat. U. S.
3.200.254, 10 agosto 1965.
Patrones para un medidor de humedad.
RALPH C . EHLERT (General Electric Co.), Pat. U. S. 3.205.355, 7 septiembre 1965.
Un patrón para comprobar la precisión de un aparato que mide la cantidad de
agua sorbida en un sólido, detectando variaciones de atenuación de radiaciones
electromagnéticas producidas en la sustancia.
A. G. V.
Aparato para la toma de muestra de gases.
OLIVER C . MOODY y DAVIS I. CARTER (Owens-îllinois Glass Co.), Pat. U. S. 3.201.993.,
24 agosto 1965.
Aparato para medir la dureza, que funciona con un solo movimiento de
compresión.
ALFREDO ERNEST, Pat. U. S. 3.200.640, 17 agosto 1965.
Método y aparato para detectar ópticamente defectos alargados en vidrios.
GEORGE E . SLEIGHTER y JOSEPH S. ZABETAKIS (Pittsburgh Plate Glass Co.), Pat. U. S.
3.199.401, 10 agosto 1965.
Método y aparato para inspeccionar el vidrio fotoeléctricamente.
WILLIAM F. GALEY, HUGH E . SHAW, JR. y GEORGE E . SLEIGHTER (Pittsburgh Plate
Glass Co.), Pat. U. S. 3.202.043, 24 agosto 1965.
Método y aparato para inspección microscópica, con iluminación coloreada.
RICHARD T . ERBAN, Pat. U. S. 3.186.296, 1 junio 1965.
Con este método se aumenta la claridad de la percepción visual de pequeñas
irregularidades existentes en la superficie del objeto que se observa al microscopio.
A. G. V.
Dispositivo para medir la microdureza de los materiales.
SAKAE OHISHI (Nippon Rogaku K. K. and Cohen Co., Ltd.), Pat. U. S. 3.191.424,
29 junio 1965.
Aparato y método para controlar el nivel de líquido.
WILLIAM C . TRETHEWEY (Owens-Corning Fiberglas Corp.), Pat. U. S. 3.200.971,
17 agosto 1965.
Sistema de control y detección.
DOUGLAS W . PATH, FRANK J. KLEEWEIN y GENE C. LUTSCH (Cutler-Hammer, Inc.),
Pat. U. S. 3.202.317, 24 agosto 1965.
Se trata de un sistema para controlar la dosificación de materiales que se utilizan en la preparación de mezclas.
A. G. V.
314
QUÍMICA Y FÍSICA
Estudios sobre la corrosión del acero por metales liqiuidos. II.—^Difusión
del hierro y velocidad de disolución del acero en cinc líquido.
MINEO KOSAKA, MAKOTO KATO, MASAO MIZUTA y SUSUMU MINOWA, Reports of the
Government Industrial Research Institute, Nagoya, 14 (5), 171-178 (j) (1965).
Crecimiento de monocristales de ÜO, mediante la técnica de zona de
flotación.
A. T. CHAMPMAN y G. M. CLARK, /. Amer. Ceram. Soc, 48 (9), 494-495 (i) (1965).
Equilibrio de fases en el sistema óxido de aluminio-óxido de tungsteno.
J. L. WARING, J. Amer. Ceram. Soc, .48 (9>, 493-494 (i) (1965).
El sistema WOs-B.O,.
ERNEST M. LEVIN, /. Amer. Ceram. Soc, 48 (9), 491-492 (i) (1965).
Estabilidad del circón en el intervalo de temperaturas 1.180-^1.366°C.
ERIK ROSEN y ARNULF MUAN, J. Amer. Ceram. Soc, 48 (U), 603-604 (i) (1965).
Hidratación de los tungstatos de tierras raras.
HANS J. BORCHARDT, /. Amer. Ceram. Soc. 48 (9), 495-496 (i) (1965).
Vanadatos de tipo A3B2V3OÍ. con estructura de granate.
GERHARD BAYER, /. Amer. Ceram. Soc, 48 (11), 600 (i) (1965).
Polarización de las soluciones sólidas cerámicas de NaNbO^-KNbOa.
R. H. DUNGAN y R. D. GOLDING, /. Amer. Ceram. Soc, 48 (11), 601 (i) (1965).
Comportamiento frágil y plástico del BeO prensado en caliente.
G. G. BENTLE y R. M. KNIEFEL, /. Amer. Ceram. Soc, 48 (11), 570-577 (i) (1965).
Se han estudiado los mecanismos de flujo y fractura dte BeO policristalino,
prensado en caliente, bien caracterizado. Se han hecho ensayos del módulo de ruptura entre -196° hasta 1.800°C en muestras de densidad constante y tamaño de
grano variable. Se han realizado pruebas de compresión por encima y por debajo
de la temperatura de transformación de gases del BeO (2,050^G). Se ha desarrollado
un modelo para la fractura por debajo de los 1.000°C, que supone la propagación
de grietas superficiales existentes a través de barreras distintas para formar un
frente de grietas de forma irregular que genera dislocaciones cerca del borde. Por
encima de l.OOO^C se propone un modelo según el cual los deslizamientos de las
uniones intergranulares abren grietas en los lugares de concurrencia de las mismas.
La deformación permanente por compresión se atribuye a la separación de granos
y a la formación de vacíos.
(12 figs., 3 tablas, 26 refs.)
A. G. V.
315
M e d i d a directa d e l a s e n e r g í a s d e f r a c t u r a d e m a t e r i a l e s f r á g i l e s h e t e rogéneos.
JuNN NAKAYAMA, J. Amer. Ceram. Soc, 48 (11), 583-587 (i) (1965).
Se ha demostrado la existencia de u n a fractura no catastrófica en el ensayo de
flexión sobre tres puntos, realizado con una máquina Tensilon, cuando se utilizan
probetas agrietadas o ranuradas artificialmente. En este modo de fractura, la energía producida por la acción externa se transform.a completamente en energía superficial eficaz (energía de fractura) de la probeta. La energía se mide a partir de la
curva carga-tiempo del ensayo. Las energías de fractura obtenidas por este método
en vidrio plano han resultado ser de 3 a 6 X lO^ergs. cm~^, las cuales concuerdan
con las obtenidas p o r otros métodos. La energía de fractura de un refractario ha
sido aproximadamente un orden de magnitud mayor que la del vidrio plano.
(8 figs., 2 tablas, 10 refs.)
A. G. V.
F l u e n c i a p o r c o m p r e s i ó n d e l a s m e z c l a s d e ó x i d o d e berilio y d e d i ó x i d o
de uranio.
RICHARD R . VANDERVOORT
V W I L L I S L . BARMORE, J. Amer.
Ceram.
Soc,
48 (11),
587-590 (i) (1965).
Se han deformado por compresión mezclas de óxido de berilio y dióxido de
uranio calentadas entre 1.375« y 1.540°C. L a energía de activación aparente media
para la fluencia de mezclas, que contienen hasta 10 % en peso d e dióxido de
uranio, es de 96,1 kcal/mpl. La energía d e activación no es sensible al esfuerzo
aplicado y no varía con las adiciones de óxido de uranio. La velocidad de fluencia
tiene una dependencia lineal con el esfuerzo aplicado, hasta 6.000 psi. A esfuerzo
y temperatura constantes, la dependencia de la velocidad de fluencia con el tamaño
de grano para muestras de BeO —^10 % en peso de UO2, puede describirse por la
relación s = 1/d^.
La dependencia de la velocidad de fluencia con el esfuerzo aplicado y con el
tamaño de grano, responde al mecanismo de Nabarro-Herring. El comportamiento
de fluencia de estas mezclas es debido a la deformación de la matriz de óxido
de berilio.
(11 figs., 1 tabla, 11 refs.)
A. G. V.
Las r e s i n a s c a m b i a d o r a s d e i o n e s .
FR. DEWERDT, Bull. Soc Franc, Ceram. {61), 3-24 (f) (1965).
El empleo de las técnicas de separación sobre resinas cambiadoras de iones está
alcanzando gran importancia en análisis químico. Se exponen los principios generales y se estudian diversos tipos d e separación con el fin de demostrar las grandes
posibilidades de aplicación de estas técnicas. Estos métodos cromatográficos permiten determinar los elementos existentes en pequeñas cantidades, o en trazas, incluso en aquellos casos en que fallan otras técnicas clásicas.
(30 figs., 3 refs.)
A. G. V.
Estructura defectuosa y conductividad eléctrica de las soluciones sólidas
ThO,-Y,03.
E. C. SuBBARAO, P. H . SuïTER y J. HRIZO, / . Amer.
(i) (1965).
Ceram. Soc, 48 (9). 443-446
Se han preparado composiciones del sistema ThOs-YOi.s coprecipitando en
forma de oxalatos y convirtiendo después a óxidos. Se han prensado discos y
después se han sinterizado en oxígeno a 1.400'^-2.200°C. Las densidades de los discos
sinterizados h a n llegado a 96-98 % de la teórica. Se han formado soluciones sóHdas con estructura de tipo fluorita y contenidos en YOi,5 de hasta 20-25 moles % ,
calcinando a 1.400°C, y hasta de 45-50 moles % de YO3.5 en cocciones a 2.200^C.
316
Los datos de densidad muestran que estas soluciones sólidas corresponden a
Thi_xYx02_o,sx, tienen la subred catiónica completamente ocupada por iones Th^"*"
e Y^^, y la subred amónica conteniendo vacantes. El aumento de la conductividad
eléctrica que se observa al aumentar el contenido en YOi,5 soporta la idea de que
el transporte de cargas se verifica con la intervención de los iones oxígeno, mediante
un mecanismo de vacantes. A 2.200°C se disuelve en el YO3,5 aproximadamente un
7 % de ThOa. Los resultados de las medidas de densidad indican que la fase YaO.^
tiene una estructura que contiene aniones intersticiales. Las medidas del número
de transferencia ponen de manifiesto que las conductividades eléctricas son solamente en parte debidas a iones.
(6 figs., 2 tablas, 8 refs.)
A. G. V.
Cinética y mecanismo de la reacción entre el óxido de cinc y el óxido
de aluminio.
DONALD L . BRANSON, /. Amer. Ceram. Soc, 48 (11), 591-595 (i) (1965)
Se han empleado métodos cuantitativos de difracción de rayos X para definir
la cinética de la formación de espinela. Las constantes de velocidad de reacción,
controladas por la difusión, se han calculado basándose en los modelos de reacción
de Jander, Dünwald-Wagner, Valensi, Zhuravlev y colaboradores, GinstlingBrounshte'n y Kröger-Ziegler. El modelo propuesto por Valensi es válido para
describir las velocidades de reacción sólido-sólido en las últimas etapas de la
reacción. Mediante el empleo de marcadores inertes se ha comprobado que la
difusión de los iones cinc a través de la capa de espinela es el proceso limitante
de la velocidad. La energía de activación del proceso es de 54.200 oal/mol. Al
comienzo de la reacción existe un proceso que tiene lugar en los contactos entre
fases, y que se produce con una energía de activación de 28.700 oal/mol La velocidad de la combinación química en la interfase óxido de cinc-espinela parece ser
la que controla la velocidad de la reacción.
(6 figs., 1 tabla, 17 refs.)
La relación de Petch en cerámica de óxidos, de una sola fase.
S. C. CARNIGLIA, /. Amer. Ceram. Soc, 48 (11), 580-583 (i) (1965).
El examen detallado de los recientes datos de resistencia mecánica-tamaño de
grano, obtenidos para la cerámica de MgO, AI2O.3 y BeO, ha demostrado que para
los grandes tamaños de grano, el comportamiento sigue la ecuación de Knudsen :
o"f = kh (D)~ '^. Para pequeños tamaños de grano, el comportamiento observado se
adapta a la ecuación de Petch
íf =- 0-,. H- k,r {by'I'
o toma una forma análoga, pero con pendiente negativa. Se deducen tres modos
característicos de iniciación de las fracturas, todos ellos basados en los principios
de Griffith, y en una longitud crítica de grieta c c^ D : 1) Rotura frágil o elástica
verdadera; 2) Iniciación por deformación plástica, y 3) Iniciación por deslizamiento
viscoso de las uniones intergranulares. Se considera la fractura como un recomienzo del crecimiento de la grieta que fue previamente interrumpido en una unión
intergranular.
(4 figs., 2 refs.)
A. G. V.
Contenido en oxígeno de los ferritos de níquel a l.SOO^C.
H. M. O'BRYAN, F . R . MONFORTE y R. BLAIR, / . Amer. Ceram. Soc, 48 (11), 577-
580 (i) (1965).
Se han determinado los contenidos de oxígeno a 1.300"C de composiciones con
estructura de espinela en el sistema Fe-Ni-0, para presiones de oxígeno que oscilan
317
entre lO"^-*" y 10'' atm. Se ha investigado la región de ferrite, desde una razón
Fe/Ni de 2,035 hasta la magnetita. Por debajo de Fe/Ni — 2,5 solamente existen
ferritos deficientes en oxígeno. Por encima de Fe/Ni = 7,6 solamente se han hallado ferritos con exceso de oxígeno, y en el caso de contenidos intermedios de
níquel, se han encontrado ferritos de los dos tipos de no-e&tequiometría de oxígeno.
Se discuten estudios previos de equilibrios de fases, que no consideran monofases
de ferrito deficientes en oxígeno.
(2 figs., 2 tablas, 8 refs.)
A. G. V.
Formación hidrotermal de hidratos de silicato de calcio.
DAVID R . MOOREHEAD y ERIC R . MCCARTNEY, / . Amer. Ceram. Soc, 48 (11), 565-569
(i) (1965).
Se han estudiado la cinética de la disolución del cuarzo y la cristalización de
hidratos de silicato de calcio durante el tratamiento hidrotermal de monocristales
de cuarzo en soluciones saturadas de cal. El examen microscópico de secciones
de la capa de producto ha mostrado que el hidrato formado tiene hábito fibroso
y crece radialmente desde los centros de nucleación, en una dirección, apartándose
de la superficie del cuarzo. Por difracción \de rayos se ha comprobado que se trata
de xonotlita. La cristalización de esta fase no sigue el retroceso de la superficie del
cuarzo; la capa de producto se extiende solamente sobre la superficie que está en
contacto con la solución de cal. Al representar el peso de xonotlita en función
de la raíz cuadrada del tiempo, se obtienen líneas rectas, lo que indica que el
proceso está controlaído por la difusión a 235^ y a 335°C.
(8 figs., 1 tabla, 24 refs.)
A. G. V.
Estructura y química de las películas de óxido crecidas térmicamente
sobre los siliciuros de; molibdeno.
R. W. BARTLETT, J. W . MCCAMONT y P. R. GAGE. / . Amer. Ceram. Soc, 48 (11),
551-558 (i) (1965).
Se han estudiado los óxidos crecidos durante la oxidación térmica de los siliciuros de molibdeno, mediante microscopía electrónica, absorción infrarroja y termogravimetría. Se han relacionado los resultados experimentales con el mecanismo
de oxidación, deducido a partir de los datos termoquímicos y de velocidad de
difusión. Debido al más alto potencial de oxidación del silicio, este elemento puede
ser agotado preferentemente del sustrato de siliciuro para formar una capa monofásica de sílice. El que esto ocurra depende también de las velocidades relativas
de difusión en las capas de óxido y de sustrato. Es posible también la formación
de una capa mixta de óxido constituida por sílice y fases de óxido de molibdeno.
La fase de óxido de molibdeno es necesaria para que se produzca la llamada peste
del siliciuro, que es un mecanismo de deterioro a baja temperatura, originaido
porque la oxidación produce un polvo no adhérente en lugar de producir una capa
protectora.
(13 figs., 18 refs.)
A. G. V.
Espectro de absorción infrarroja del dióxido de silicio.
RiNOUD HANNA, J. Amer. Ceram. Soc, 48 (11), 595-599 (i) (1965).
Se han investigado los espectros de absorción de la sílice fundida y del a-cuarzo
en la región de números de onda compreri^dida entre 2.600 y 50 cm~\ Solamente
parte de las bandas de absorción del cuarzo cristalino han aparecido en el estado
fundido, y algunas de ellas han sido desplazadas hacia mayores números de onda.
Las principales frecuencias de absorción en la sílice fundida se hallan 1.126, 809,
452 y 200 cm~\ Se hace una interpretación estructural del espectro.
(2 figs,, 3 tablas, 25 refs.)
A. V. G.
318
Tantalatos y niobatos de tierras raras, de tipo perovskita.
H. P. RooKSBY, E. A. D. WHITF y S. A. LANGSTON, /. Amer. Ceram. Soc, 48 (9),
447-449 (i) (1965).
Se ha preparado una familia de compuestos de tipo perovskita, de composición
Ao.a.^BOs, por tratamiento a altas temperaturas de mezclas apropiadas de óxidos
de tierras raras trivalentes (A^"*" O3) y niobia o tántala (B^"^ O5). Se han investigado
s
2
los siguientes cationes de tipo A: La, Ce, Pr, Nd, Sm, Gd, Dy, Y e Yb. Los compuestos que se pueden formar con la niobia parecen estar limitados a aquellos
que contienen cationes de tipo A, de radio mayor que el del samarlo, mientras
que con la tántala el margen se extiende hasta el yterbio. Las estructuras cristalinas
de tipo perovskita son tetragonal es o pseudotetragonales, con una razón axial ' ^ 2.
En la mayoría de los casos, la unidad pseudotetragonal de dos celdillas muestra
distorsiones orto-rómbicas o monoclínicas. La simetría monoclínica más baja es
la que caracteriza a los compuestos que contienen los cationes de tierras raras más
pequeños, tales como disprosio, ytrio e yterbio. Con cerio y praseodimio se han
formado niobatos y tantalatos de análoga estructura y composición.
(I fig., 2 tablas, 6 refs.)
A. G. V.
Equilibrio de fases en aire, a temperaturas de liquidus, en el sistema
óxido de cobalto-óxido de hierro-sílice.
D. P. MASSE y ARNULF MUAN, 7. Amer. Ceram. Soc, 48 (9), 466-469 (i) (1965).
Las fases cristalinas que coexisten en equilibrio con los líquidos en este sistema
son: sílice (SÍO2), olivine (C02SÍO4), una solución sólida de espinela ( (Co.Fe)304 ),
y una solución sólida de óxido ( (Co.Fe)O ) con estructura de tipo periclasa. La
temperatura más baja de liquidus es 1.313°C. Se han establecido las relaciones
de composición entre fases líquidas y sólidas coexistentes, en las áreas en que
intervienen cristales de solución sólida en el equilibrio.
(7 figs., 6 refs.)
A. G. V.
Cinética de la hidrólisis a alta temperatura del fluoruro de magnesio.
I.—Evaluación del mecanismo de reacción.
DONALD R . MESSIER, /. Amer. Ceram. Soc, 48 (% 452-459 (i) (1965).
Se han investigado las velocidades de hidrólisis del fluoruro de magnesio policristalino por un método gravimétrico, en función de la temperatura, entre 745°
y 835°C y a presiones de vapor de agua comprendidas entre 1 y 20 mm. Hg. Se ha
hallado una ley lineal y se ha llegado a la conclusión de que el proceso limitante
de la velocidad es la reacción química en la interfase MgFa-MgO. Se supone un
mecanismo de reacción en tres etapas: 1) Quimisorción del vapor de agua:
K,
MgF^ (c) + H,0 (g) ^ MgF, • H,0 (quim.)
2) Formación de un hidroxifluoruro complejo:
MgF, • H3O (quim.) ^
Mg (OH)F (c) + HF(g),
y 3) Descomposición del hidroxifluoruro complejo:
Mg(OH^F (c) :^ MgO (c) + HF (g).
K«
Suponiendo que se alcanza equilibrio en la etapa de quimisorción, y que la
presión de HF es despreciable, se ha desarrollado una expresión que muestra que
319
la velocidad es proporcional a la concentración de vapor de agua quimisorbido.
La dependencia de la velocidad con la presión de vapor de agua se expresa en
términos de la ecuación de adsorción isoterma de Langmuir. Se han hallado valores de -16,9 kcal/mol y -4,2 eu. para la entalpia y la entropía de la quimisorción.
La entalpia de activación y el factor de frecuencia para la descomposición del
producto intermedio quimisorbido, MgF.. • H.O (quim.), son 46,0' ± 0,5 kcal/mol.
y 1,75 X 10'° seg-\
(9 figs., 2 tablas, 28 refs.)
A. G. V.
Cinética de la hidrólisis a alta temperatura del fluoruro de magnesio.
II.—Influencia del tipo y de la geometría de la probeta y de las capas
de producto.
DONALD R . MESSIER y JOSEPH A. PASK, / . Amer, Ceram. Soc, 48 (9), 459-463 (i)
(1965).
Se ha estudiado la cinética de la reacción entre el MgFa v ^^ vapor de H^O, por
vía gravimétrica, en tres tipos de probetas: monocristal, disco policristalino sinterizado, y polvo, en el intervalo de temperaturas 950*^-1.100°C, a una presión parcial de vapor de agua de 55,3 mm. Hg. La evaluación de las medidas de velocidad
ha resultado dificultada por los efectos modificadores de la misma que produce
la geometría cambiante de la probeta, y la formación de gruesas capas de MgO
en probetas en las que está muy avanzada la reacción. Se han obtenido entalpias
aparentes de activación de 41*5 ± 1*6, 53'6 ± 2'7 y 23 kcal/mol. para los casos
de muestras monocristalina, policristalina y en polvo, respectivamente. Se discute
la significación de estos valores con respecto a los factores que pueden influenciar
la velocidad.
(5 figs., 1 tabla, 8 refs.)
A. G. V.
Exsolución de soluciones cristalinas de /S-Ga^Os en el sistema MgALOi-Ga^Oa.
GERALD KATZ y RUSTUM ROY, / . Amer. Ceram. Soc, 48 (9), 450-452 (i) (1965).
Se han determinado las relaciones de equilibrio de subsolidus para la unión
pseudobinaria MgAl204-Ga203. La forma del límite de exsolución se ha obtenido
por tratamiento térmico de las muestras pre-equilibradas a 1.600°C. La solubilidad
cristalina del GaaOg en el MgAl204 decrece desde 73 moles % a 1.600°C hasta 55
moles % a 1.200°C. La solución cristalina se forma por reemplazamiento de iones
Mg^"*" por iones Ga^"^, con producción de una espinela con defecto de cationes. La
fase precipitada es la monoclínica, /î-Ga^Og, que tiene igual estructura que la
O - AI2O3. Los cambios que se prdducen en la razón de las intensidades de los
picos de difracción de rayos X, indican que las soluciones cristalinas también se
desordenan con la temperatura.
(3 figs., 2 tablas, 11 refs.)
A. G. V.
Estabilidad térmica del ortoferrito de galio en el sistema Fe^Oa-FeO-Ga203.
H. J. VAN HOOK, /. Amer. Ceram. Soc, 48 (9), 470-472 (i) (1965).
El ortoferrito de galio (Gas.xFcxOa) tiene una estabilidad térmica máxima que
coincide aproximadamente con las temperaturas de liquidus a presiones de oxígeno
próximas a la atmosférica. Como resultado de ello, los cambios en la presión de
oxígeno, entre 0,2 y 10 atm., ejercen un pronunciado efecto sobre el equilibrio.
El compuesto tiene un amplio margen de variación en la razón Ga:Fe, hacia
ambos lados de la composición estequiométrica GaPeOs, pero es esencialmente invariante en contenido de oxígeno hasta 1.500°C, en aire. El ortoferrito de galio
presenta muchas analogías con el correspondiente compuesto de aluminio
Al2_xFex03.
(4 figs., 8 refs.)
A. G. V.
320
Propiedades eléctricas y estructura defectuosa de la circonia. II.—Fase
tetragonal e inversión.
R. W. VEST y N. M. TALLAN, /. Amer. Ceram. Soc, 48 (9), 472-475 (i) (1965).
Se ha investigado la estructura defectuosa de la circonia tetragonal midiendo
la dependencia de la conductividad eléctrica y del número de transferencia electrónica, con la temperatura y con la presión parcial de oxígeno. La circonia tetragonal
ha resultado ser un conductor mixto, iónico y electrónico, en todas las condiciones
estudiadas. La conductividad electrónica de tipo n que se observa a altas temperaturas y bajas presiones parciales de oxígeno se interpreta sobre la base de un
modelo de defecto que supone la existencia de vacantes de oxígeno completamente
ionizadas. El cambio de conductividad, asociado con la transformación de fase monoclínica -^ tetragonal, es isotérmico, pero la velocidad de este cambio es una
función de la historia térmica y del método de preparación de la muestra.
(7 figs., 1 tabla, 5 refs.)
A. G. V.
Cinética de la oxidación del SrTiOa monocristalino.
A. E. PALADINO, 7. Amer. Cetam. Soc, 48 (9), 476-478 (i) (1965).
Se ha estudiado la cinética de la oxidación de monocristales de SrTiO;^, midiendo la dependencia de la ganancia de peso de los cristales reducidos*, con el tiempo
y con la temperatura. Puede describirse esta oxidación como un proceso controlado
por la difusión. Los coeficientes de difusión entre 850° y 1.460°Q, que se han
calcula-do, pueden representarse mediante la siguiente relación :
D = 0,33 exp (—22 • 5 ± 5,0 kcal/RT) cm^/sec.
Los coeficientes de difusión para el ion oxígeno, en el mismo intervalo de temperaturas, medidos directamente, se representan mediante la relación :
D = 5,2 X 10" exp (—26,1 ± 5,0 kcal/RT) cmVsec.
en la que la energía de activación es solamente para la movilidad.
Se discute la significación de estos resultados y se extraen conclusiones en
cuanto a los mecanismos de difusión.
(3 figs., 8 refs.)
A. G. V.
Endurecimiento de las uniones intergranulares inducido por un soluto,
y la sinterización del óxido de berilio.
L. H. SJODAHL y J. H. WESIBROOK, /. Amer. Ceram. Soc, 48 (9), 478-480 (i) (1965).
Los estudios de endurecimiento en las uniones intergranulares hechos en BeO
sinterizado, con y sin adiciones de CaO, ZrOa y MgO, muestran que se produce
una segregación de estos aditivos en la región límite entre los granos, análoga
a la segregación de MgO en Al.Oa puesta de manifiesto por Jorgensen y Westbrook.
(1 fig., 2 tablas, 12 refs.)
A. G. V.
321
SUPER
Este ladrillo de CARSIFRACT
calentado a 1350° C e introducido parcialmente en agua
fría, no rompe ni desconcha.
REFRACTORIES
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Carsifract
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BOMBAS PERISTÁLTICAS EN
MINIATURA
La compañía Watson-Marlow Ltd.,
de Marlow, Bucks., Inglaterra, produce
unas pequeñas bombas de líquidos
que funcionan por flexión de tubos
elásticos arrollados a u n rotor. Se espera que esta clase de bomba encuentre aplicaciones inmediatas en laboratorios de investigación y análisis.
VIDRIADOS
La Pemco Division de la Glidden
Co., h a publicado un nuevo boletín
técnico titulado: «Composiciones de
vidriados p a r a cocción rápida», en el
que se describen los recientes avances
realizados en este campo. Se puede
obtener escribiendo a las oficinas de
la Pemco: 5601 Eastern Ave., Baltimore, Md., U. S. A.
llamado Zero-X, recientemente desarrollado por esta compañía. La principal característica de este material
se dice que es su coeficiente de dilatación nulo h a s t a 2.300''F. Solicitar más
información a: Mr. Richard L. Custis,
Ferro Corp., 4150 E. 56th St., Cleveland, Ohio 44105, U. S. A.
COLORES PARA VIDRIOS
En el folleto Data Sheet CD-130, se
dan amplios detalles del nuevo esmalte blanco de cocción r á p i d a Ferro
B-0130 White, especialmente proyectado p a r a decorar botellas de bebidas.
Solicitar m á s información a : Mr. R. L.
Custis, Color Division, Ferro Corp.,
4150 E. 56th. St., Cleveland, Ohio
44105, U. S. A.
HORMIGONES REFRACTARIOS
En un folleto de doce páginas se
describe el equipo de laboratorio p a r a
procesos en seco, y se incluyen fotografías y tablas de características.
Solicitar m á s información a: S t u r t e v a n t Mic Co., 99 Clayton St., Dorchester, Mass. 02122, U. S. A.
La General Refractories Co., 1520
Locust St., Philadelphia, Pa. 19102,
U. S. A., h a publicado u n folleto de
veinte páginas titulado Cassables, que
incluye fotografías, gráficas e ilustraciones. Se t r a t a n asuntos tales como
la importancia de la uniformidad de
calidad, las técnicas de Instalación, los
métodos de mezclado, el curado, y la
selección de los productos.
REFRACTARIOS
TELAS PARA TAMICES
En un folleto de la Ferro Corp. se
dan amplios detalles de un material
refractario de silicoaluminato de litio,
En el Boletín F-CE, editado por la
Newark Wire Cloth Co., 351 Verona
Ave., Newark, N. J. 07104 U. S. A., se
EQUIPO DE LABORATORIO
323
presentan datos sobre diseño y especificaciones de telas finas para tamices
especialmente adecuadas para operaciones de tamizado y filtrado en las
industrias de cerámica, vidrio y metal
esmaltado.
CONDUCTIVIDAD TÉRMICA
La Dynatech Corp. ha anunciado la
construcción de un nuevo instrumento
que permite determinar la conductividad térmica de los materiales aislantes en solamente media hora. Se puede obtener información acerca de este
instrumento dirigiéndose a: Instruments a n d Measurements Dept.,
Dynatech Corp., 17 Tudor St., Cambridge, Mss., U. S. A
MEMORIAS DEL IV CONGRESO
INTERNACIONAL SOBRE ESMALTES
VITRIFICADOS (1963)
El Institut de l'Email Vitrifié ha publicado las memorias de este Congreso en un volumen que se puede adquirir al precio de 100 francos. Aparte de
este volumen, encuadernado, se han
publicado separadamente los textos de
cada comunicación técnica en forma
de cuadernillos que se venden al precio de 10 francos cada uno. Se pueden
solicitar a: Secretariat, Institut de
TEmail Vitrifié, 15 Avenue Ledru-Rollin, Paris, 12e.
GRAFITO
En el boletín técnico número 504 de
la Aremco Products, Inc., P. O. Box
145, Briarcliff Manor, N. Y., 10510,
U. S. A., se describe una calidad de
grafito de alta pureza y excepcional
uniformidad estructural, que se conoce como grafito RG-504. Se presentan
324
ilustraciones de piezas de grafito
RG-504 destinadas a electrónica y a
otras aplicaciones.
COLECTORES DE POLVO
La casa Fisher-Klosterman, Inc.,
2903 Magazine St., Louisville, Ky.
40211, U. S. A., ha publicado un folleto
(216-C) en el que se describe su serie
de colectores de polvo centrífugos
Cluster-Cone, cuyo funcionamiento
está basado en el principio del aire
equilibrado.
HORNOS PARA ALTAS
TEMPERATURAS
En el folleto Data Sheet CDB-66 de
la Harrop, se describen los hornos de
alta temperatura para industria y laboratorio construidos por esta casa.
También se exponen aparatos especiales, tales como los de análisis térmico
diferencial con accesorios para termogravimetría, dilatómetro de lectura
directa, calorímetro de lectura automática, aparato para termogravimetría y horno para resistencia bajo carga. Se puede obtener más información
dirigiéndose a : Harrop Precision Furnace Co., 3470 E. Pifth Ave., Columbus,
Ohio 43219, U. S. A.
EQUIPO DE MOLIENDA Y
SEPARACIÓN DE PARTÍCULAS
El molino de impacto Vortec M-1 ha
reducido el tamaño de una muestra de
sílice desde 100 % por encima de 600
mieras hasta 70 % por debajo de 44
mieras en una sola pasada.
El clasificador Vortec C-1 puede separar partículas muy finas con una
precisión igual o superior a ± 2 mieras. Es aplicable tanto a materiales
de baja densidad (talco, caliza, diatomeas, etc.) como a los de alta densidad (polvos de níquel, tungsteno, etc.).
Está diseñado p a r a pequeñas producciones y para operaciones en planta
piloto y laboratorio. Su capacidad de
separación oscila entre unos cuantos
gramos h a s t a unas 750 libras por hora.
Se puede solicitar más información a:
Vortec Products Company, A Division
of Douglas Aircraft Company, Inc.,
1414 West 190th. Street, Torrance,
California 90503, U. S. A.
SEPARACIÓN DE PARTÍCULAS
La Southwestern Engineering Company, Dept. 153.016, 6111 East Bandini
Boulevard, Los Angeles, California
90054 h a editado cinco folletos que
t r a t a n sobre variados aspectos de la
clasificación por t a m a ñ o s de sólidos
particulados, y del funcionamiento de
los separadores SWECO. También se
t r a t a n problemas de filtración.
PIEZAS POROSAS DE ALUMINA
En un nuevo catálogo de la Norton
Co., se presentan datos acerca de t u bos y placas porosas de óxido de
aluminio fundido, desinados a operaciones de filración y difusión en industrias y laboratorios. Solicitar más
información a: Norton Co., Advertising and Public Relations Dept., Dept.
DBT, Worcester, Mass. 01606, U. S. A.
BOMBAS
Las bombas de achique empleadas
en las canteras o en las minas h a n de
t r a b a j a r en condiciones duras y desfavorables. Uno de los casos más des-
favorables es cuando la bomba trabaja
en «ronquido», es decir, cuando aspira
una mezcla de agua y aire. En estas
circunstancias los materiales pesados
y abrasivos tienden a permanecer en
la bomba, donde al girar a grandes
velocidades producen un desgaste considerable. Además, tienden a producirse sobrecalentamientos nocivos .
La nueva bomba inmersible PegsonWeda, fabricada en Inglaterra por
Pegson Ltd., Coalville, Leics, está basada en un modelo escandinavo diseñado específicamente p a r a soslaya.:
estos problemas y p a r a trabajar en
todas las condiciones, incluso en «ronquido». La protección consiste en la
incorporación de un flotador de cierre
que evita que trabaje la bomba h a s t a
que exista suficiente agua. La nueva
bomba se lubrica automáticamente
cada diez minutos, d u r a n t e el trabajo,
a partir de un depósito de grasa que
se rellena cada seis meses. La bomba
posee asimismo u n interruptor que
corta la corriente cuando la temperat u r a del motor sube demasiado debido
a rotación incorrecta, a sobrecarga o
a otras causas. En cuanto la temperat u r a desciende h a s t a alcanzar la normalidad, la bomba e n t r a otra vez en
funcionamiento, Estas bombas son de
poco peso pero de construcción robusta.
TUBO DE VIDRIO DE SECCIÓN
NO CIRCULAR .
La compañía De Bell & Richardson,
Inc., por contrato con la NASA, h a
puesto a punto un método p a r a form a r tubos de vidrio de secciones no
circulares. Según este método, el tubo
de sección circular se hace p a s a r sobre u n a pieza de grafito del perfil deseado, al mismo tiempo que se calienta
en un horno p a r a reblandecerse. No
325
existe restricción alguna en cuanto a
la longitud del tubo que se puede obtener. Se puede controlar bien el espesor de pared y la homogeneidad.
La pieza que moldea puede ser de
grafito macizo o de grafito conteniendo u n a camisa metálica interior por
la que circula agua.
E n u n paso por el h o r n o de remoldeo
se pueden obtener tubos de secciones
sexagonales, triangularas, cuadradas o
de curvas irregulares. P a r a h a c e r t u bos con sección de estrella de cuatro
p u n t a s , primero se forma u n cuadrado
y luego, en u n a segunda p a s a d a por el
horno, se le da la forma definitiva.
Entre las m u c h a s aplicaciones que
pueden encontrar los tubos de vidrio
de secciones no circulares, podría citarse la fabricación de tubos fluorescentes con forma adecuada p a r a dar
m á x i m a luz en u n a dirección determinada.
Se puede obtener más información
dirigiéndose a: Technology Utilization
Officer. National Aeronutics & Space
Administration, Washington, D. C.
20546. Referencias: B65-10235.
NUEVA FABRICA DE VIDRIO
FLOTADO EN CANADA
La Pilkington Brothers, Ltd., va a
invertir m á s de veinte millones de
dólares canadienses en la construcción
de u n a p l a n t a de vidrio flotado en
Scarborough, Ont., cerca de Toronto
que, cuando empiece a t r a b a j a r en
1967, empleará unas 350 personas.
El vidrio flotado de la nueva p l a n t a
contribuirá a atender la creciente dem a n d a que existe en C a n a d á de vidrio
de alta calidad p a r a las industrias dei
automóvil y de la construcción. Las firm a s americanas que poseen licencias
p a r a la fabricación de vidrio flotado
son: Pittsburgh Plate Glass Co.,
326
Libbey-Owens-Ford Glass Co., y la
Ford Motor Co. Las dos primeras ya
están fabricando vidrio por este p r o ceso.
DETECCIÓN DE METALES
La casa Scientific Systems Ltd.,
Yate, Bristol, Inglaterra, h a desarrollado un nuevo detector de metales
p a r a ser adaptado a cintas t r a n s p o r t a doras de arcilla o de otros minerales.
Este detector está basado en el p r i n cipio de la distorsión de un campo
magnético, y el diseño del núcleo proporciona u n a sensibilidad superior a
la normal. El equipo de control, alojado en u n a caja metálica, se puede i n s talar en el lugar m á s conveniente,
mientras qm el órgano sensor se m o n t a sobre la cinta transportadora.
El circuito de control puede hacerse
de tal forma que pare la cinta t r a n s portadora en cuanto detecte un trozo
de metal, que h a g a sonar un timbre
de alarma, o que realice cualquier otra
acción.
LA VIDA DEL ROTOR DE UN
MOLINO COLOIDAL SE ALARGA
DE 5 A 10 VECES, RECUBRIÉNDOLO
CON «ROKIDE A» DE LA NORTON
La firma Mantón-Gaulin, Manufacturing Co., Inc., de Everett, Massachusetts, U. S. A., h a normalizado r o tores recubiertos de cerámica Rokide
(ver figura 1). El rotor está fabricado
a p a r t i r de acero inoxidable, recubierto de Rokide A por ambos lados p a r a
conseguir u n a superficie que resista
satisfactoriamente a la abrasión, capaz de «moler» sólidos finamente divididos o líquidos inmiscibles, p a r a form a r dispersiones coloidales.
El rotor es de acero inoxidable,
recubierto
con Rokide A por ambos lados para aumentar la resistencia al desgaste de la superficie.
Los molinos coloidales no muelen en
el sentido usual, sino que comunican
energía al producto, el cual, se dispersa a través de la configuración, cuidadosamente controlada, de las superficies del rotor y del estator. El rotor
gira a 10.000 revoluciones por minuto
y, en consecuencia, está sujeto a severas fuerzas y tensiones. El Rokide A,
en combinación con el substrato de
acero inoxidable, ha mejorado la resistencia a la abrasión y la resistencia
mecánica, las cuales eran necesarias
para eliminar los posibles fallos previos que pudieran presentarse en un
rotor sólido de cerámica. El recubrimiento cerámico tiene una inherente
resistencia al ataque químico, a los
agentes y al choque térmico, todo lo
cual se combina para darle una vida
útil 5 a 10 veces más larga.
El producto entra al molino coloidal por la boca A (fig. 2). El impulsor,
colocado enfrente, actúa como una
bomba centrífuga. El material pasa a
través de la periferia del rotor y en
contra corriente a la fuerza centrífuga entre el rotor y el estator. La zona
de trabajo está entre el rotor y el
estator. El principio de la acción den-
tro del molino es como el de una gran
cizalla, creándose un plana de cizalladura dentro del líquido. Los materiales a emplear con este tipo de molino,
pueden ser dos líquidos distintos cuando se necesita formar una emulsión,
o un sólido finamente dividido y un
líquido cuando se trate de formar una
dispersión. Emulsiones típicas son la
de silicona y agua o la de aceite y
agua.
Ejemplos típicos de suspensiones de
sólidos y líquidos se encuentran en el
teñido del cuero, para el cual se emplean ampliamente emulsiones de óxido de titanio y pigmentos. También es
importante el uso del óxido de titanio
para deslustrar el rayón, el acetato y
el nylon. Hasta la fecha, Manton-GauENTRADA
MANDO
DE AJUSTE
REFRIGERACIÓN
POR AGUA
El producto entra en el molino
coloidal
por A. El impulsor, que está colocado enfrente, actúa como bomba
centrífuga.
lin emplea recubrimientos de Rokide
en sus molinos coloidales, usando rotores de 2 y 4 pulgadas de diámetro y
puede, en casos especiales, ampliar el
diámetro del rotor hasta 8 pulgadas.
Para más detalles sobre recubrimientos Rokide, escribir a Norton International Inc., Department P. R., Worcester, Massachusetts, U.S.A. D. A.-E.
327
VACUOMETRO
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GRADUACIÓN DESLIZANTE 0-50 mm. de COLUMNA de AGUA
A U S C U L T E SU
FUEGO
• UTIL
• SENCILLO
• ECONÓMICO
BUENA
MARCHA
DEL
HORNO
O
PARA
EL VACUOMETRO
rrmnrv
SEBAVA
™^
BUENA
si la cantidad de aire
t>l.l iJ;|IU:|> en circulación es suficiente
COCCIÓN
CERÁMICA
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Ingegnere Industríale
LAURIA,47,3.°
BARCELONA-9
la depresión total que
existe en la zona de
precolentomiento del horno.
paro una buena combustión.
FACILITA
AYUDA
PERMITE
la conducción del fuego a
la marcha más conveniente.
a las maniobras de regulación
del tiro.
comprobar si los horneros
regulan el fuego según las
instrucciones recibidas.
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1200°
1400O
1600O
1800O
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primas empleadas.
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metaiúrgicos, productos químicos.
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^Chamota para sanitario
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