Harjoitus 1
Transcription
Harjoitus 1
MEI-32010 Murtumismekaniikka 1. kotitehtäväsarja 1. Tarkastellaan kidemäisen materiaalin teoreettista lujuutta. Oletetaan, että materiaalin atomit ovat järjestäytyneet kuution muotoisen hilan mukaisesti ja että atomien välinen etäisyys on d0 . Atomien väliselle vuorovaikutusvoimalle F = −dΨ/dr otaksutaan Lennartin-Jonesin potentiaalilauseke Ψ = −A d0 r 6 +B d0 r 12 . Määritä materiaalin koheesiolujuuden σc lauseke. Huomaa, että oppikirjassa atomien välinen vuorokaikutusvoima on määritelty puristavana positiiviseksi, joten lujuusopissa yleisesti käytetyn merkkisopimuksen mukaan jännitys on σ=− F . d20 Muodonmuutos ε voidaan määritellä x r − d0 = , d0 d0 ε= jossa x on poikkeama tasapainoasemasta. Katso oppikirjan kuvaa 3.1. Määritä myös pintaenergian γ0 lauseke Z ∞ 2γ0 = σ dx. 0 Mitkä lukuarvot σc ja γ0 saavat jos kimmokertoimella on arvo E = 210 GPa ja atomitasojen välinen etäisyys on d0 = 2.5 · 10−10 m. 2. Tarkastellaan ns. Kirschin ongelmaa, eli pyöreän reiän (säde a) aiheuttamaa tasojännitystilaa levyssä, jonka mitat ovat huomattavasti reiän kokoa suuremmat. Oletetaan, että kaukana reiästä levyssä vallitsee tasan jakautunut x-akselin suunnassa vaikuttava vetävä jännitys σ∞ . y σ∞ σ∞ r θ 2a x b y Ongelma voidaan ratkaista tarkastelemalla rengaslevyä, jonka sisäsäde on a ja ulkosäde b a, jolloin jänitystila rengaslevyn ulkoreunalla r = b on hyvin lähellä yksiakselista σ∞ σ∞ jännitystilaa σx = σ∞ , σy = τxy = 0, joka lausuttuna napakoordinaatistossa on 2a σr = σ∞ cos2xθ = 12 σ∞ (1 + cos 2θ), α τrθ = − 12 σ∞ sin 2θ. MEI-32010 Murtumismekaniikka - 1. kotiteht. 8.9.2015 F h 1 Ongelma voidaan nyt ratkaista superponoimalla kahdesta kuormituksesta rengaslevyn ulkoreunalla: σr (r = b, θ) = 12 σ∞ , τrθ (r = b, θ) = 0, (1) ja (2) τrθ (r = b, θ) = − 21 σ∞ sin 2θ. σr (r = b, θ) = 12 σ∞ cos 2θ, Kummassakin tapauksessa tietenkin sisäreuna r = a on jännityksetön. Ensimmäisessä tapauksessa (1) jännitystila on pyörähdyssymmetrinen, eli se on ainoastaan napasäteen r funktio. Ratkaisu löytyy perusoppikirjoista, esim. A. Ylinen: Kimmo- ja lujuusoppi, osa II, luku 247, s. 876-877 ja T. Salmi, S. Virtanen: Materiaalien mekaniikka, s. 140-142. Ratkaisu voidaan kirjoittaa muodossa 1 (a/r)2 σr = − σ∞ , 1 − (a/b)2 1 − (a/b)2 1 (a/r)2 σθ = + σ∞ , 1 − (a/b)2 1 − (a/b)2 τrθ ≡ 0. Reunaehtotapaus (2) voidaan ratkaista Airyn jännitysfunktion Φ avulla. Yhteensopivuusehto ∆∆Φ = 0 lausuttuna napakoordinaatistossa on muotoa ∂2 1 ∂ 1 ∂2 + + ∂r2 r ∂r r2 ∂θ2 ∂ 2 Φ 1 ∂Φ 1 ∂2Φ + + ∂r2 r ∂r r2 ∂θ2 (3) = 0. y Reunaehtotapauksessa (2) havaitaan, että jännitysfunktio on muotoa σ∞ Φ = f (r) cosr2θ. σ∞ θ x 2a Sijoittamalla tämä yhteensopivuusehtoon (3) saadaan dierentiaaliyhtälö funktiolle f . b Ratkaise probleema ja piirrä jännitysten lausekkeet leikkauksessa θ = π/2. Mitkä ovat johtopäätelmäsi tuloksesta? Jännitysten lausekkeet saadaan jännitysfunktiosta seuraavasti: 2 2 σr = 1 ∂Φ 1 ∂ Φ + 2 2, r ∂r r ∂θ σθ =y ∂ Φ , ∂r2 σ∞ τrθ = − ∂ ∂r ∂Φ ∂θ . σ∞ 3. Määritä millä perusmuototavoilla alla olevien kuvien rakenteissa olevat säröt kuormit2a tuvat. Esitä lyhyt perustelu. α x Ohje. Kuormitustavan voi päätellä käyttämällä superpositioperiaatetta: (i) määritä jännitystila ehjälle rakenteelle, (ii) aseta näin saatu jännityskenttä vastakkaismerkkisenä vaikuttamaan särön kyljille. F (a) (b) F MEI-32010 Murtumismekaniikka - 1. kotiteht. 8.9.2015 2 65 Crack-tip field x-axis and contributes solely to the mode-I crack opening. The T-stress becomes y K is zero or sufficiently small. It then represents the important especially when I dominantσ∞part of the mode-I field. σ∞ The field in the vicinity of r the tip of a straight crack with traction-free crack Kohdassa (f) sylinterissä vallitsee sisäinen paine ja putken pituuden muutos on estetty. faces is,Kohdissa according to(f) (4.5) as a sum of the eigenfunctions. θand (4.13), x (e) ja kulma α = 45◦ . composed 2a Among them, the first term (i.e., the crack-tip field) dominates if the crack tip is 4. Oheisen suuressa levyssä on vaakatasoon nähden kulmassa oleva approached (r kuvan → 0). mukaisessa But itb should be emphasized that for larger distances r, αthe suora 2a:n pituinen särö. Levyä kuormitetaan vaakasuuntaisella jännityksellä σx = σ∞ . higher-order terms can not be neglected. Furthermore, it can be shown that the Määritä särön kärjen jännitysintensiteettikertoimet. crack-tip field has exactly the same form as (4.6) or (4.14) and (4.15), respectively, y if the crack faces are loaded (Fig. 4.4a) or if volume forces are present. This also applies to σ∞a crack which is curved in the σ∞ region close to the crack tip (Fig. 4.4b). 2a α x y r ϕ x 5. Tarkastellaan edellisen tehtävän rakenneosaa. Murtumisen oletetaan tapahtuvan kun F ehto 2 2 KI KIc KII b) KIIc h + = 1, a) L toteutuu, jossa KIc 6= KIIc . Tutki mitkä kulman α arvot ovat vaarallisimmat suhteen Figure 4.4: a) Loaded crack faces, b) curved crack KIc /KIIc funktiona. b 6. Määritä oheisen kuvan mukaisen V-loven kärjen singulaarisuuseksponentti λ0 muodolI ja II. Muodon tapauksessa napakoordinaatistossa esitettynä Thelesingularity of theI order r −1/2 isjännitysfunktio typical for a crack tip. Singular stresses of on symmetrinen eventually a different type of singularity can also appear in many other problems Φ = Arλ+2 cos(λθ) + Brλ+2 cos[(λ + 2)θ]. of linear elasticity. As an example, a “crack-similar” V-notch is considered whose ja vastaavasti muodon II tapauksessa antimetrinen edges form an angle 2α (Fig. 4.5a). The functions (4.9) in conjunction with (4.10) λ+2 and the boundaryP conditions =Pλ+2 0 again to a homogeneous Φ =(σ Cr sin(λθ) + Dr sin[(λ lead + 2)θ]. ϕ + iτ rϕ )ϕ=±α systemAlla of equations. It differs from (4.11) only in that now the α appears Q1 Q2 olevassa kuvassa ϕ = θ. Piirrä singulaarisuuseksponentin λangle kuvaajat lovikulman EI instead2(π of π. Setting the välillä determinant − α) funktiona (0, π). of the system to zero, we obtain the equation L/2 myös jännitysten L/2 kuvaajat vaaka-akselilla (θ = 0) lovikulman arvolla 0, π/4, π/2. Piirrä 1 y r α ϕ x λ0 1 1/2 α π/2 a) π α b) MEI-32010 Murtumismekaniikka - 1. kotiteht. 8.9.2015 Figure 4.5: a) V-notch, b) smallest eigenvalue 3 7. Vapaasti tuettua L:n pituista I-palkkia kuormittaa jännevälin keskellä pistevoima F . Palkin uuma ja laipat on tehty levystä, jonka paksuus on t. Laippojen leveys otaksutaan vakioksi b. Mitoita palkin korkeus siten, että σ < σsall . Oleta yksinkertaisuuden vuoksi, että uuman vaikutus taivutukseen voidaan jättää huomioon ottamatta. Mikä on jännevälin keskellä alalaipan reunassa olevan levyn läpi menevän särön kriittinen pituus acr , kun KIc tunnetaan. Mikä on tulos, jos teräs on S355 ja L = 4 m, b = 200 mm, t = 15 mm, F = 100 kN. F a h EI L/2 L/2 b Palautus viimeistään torstaina 24.9.2015 klo 14.15 mennessä. Tähän kotitehtäväsarjaan liittyvä neuvontaharjoitus maanantaina 21.9.2015 klo 14.15-16.00. 2 MEI-32010 Murtumismekaniikka - 1. kotiteht. 8.9.2015 4