Metode for bestemmelse av dimensjonerende svelletrykk.
Transcription
Metode for bestemmelse av dimensjonerende svelletrykk.
34.1 METODE FOR BESTEMMELSE FJELLSPRINGNINGSTEKNIKK ]NOtr IJ.,J BERGMIKANIKK/GEOTEKi,IIKK AV DIMENSJONERENDE SVELLETRYKK METHOD FOR DETERMINATION OF DIMENSIONAL S!{ELLING PRESSURE Professor R- selrner-oIsen, A/s Geoteam SAMMENDRAG Innledningsvis omtales de vanlig anvendte sikringstyper og de belastningsformer svakhetssoner kan qi samt den metode som vanliqvis anvendes ved valg av sikringstype. Derpå beskrives hvordan man best og hurtigst kan oppnå et egnet Ieirkonsentrat med nøY korntetthet for trinnvise avlastningsforsøk i ødometer. Ðe ikke svellende Ieirrike konsentrater viser seg ved en gitt konsolidering å ha en tilnærrnet konstant avlastningskurve- Trekkes denne fra avlastningskurven for en svellende Ieirprøve ned samme konsolidering, ftemkornmer materialets svelletrykk. Deretter vises hvordan dette svelletrykk endres med konsolideringen og hvordan man kan anslå in situ konsolideringen og beregne Ieirsonens svelletrykk' slutt omtales hvilke gravitasjonslaster som ved moderate bergtrykk kan komme i tillegg tiI svellelastene samt grunnlaget man har for en bestemmelse av konstruksjonens styrke og sonens lineære svelling- TiI 3+-¿ SUMMARY At first the usuaL supporting rnethods are mentioned, furthermore the types of stress from clay zones. The older method of support serection are described. Then a suitabre way is outrined to get a concentrate of the cray minerars and a hiqh grain closeness in oedometer. Not swelting concentrates enriched in cray show approxinatery the same graph by step-by-step unloading tests for a given consoridation. subtracted fron the curve of a swerring cray with the same consoridation the rear swerling contribution appears- The relationship between the swerling pressure and the consolidation pressure is described. rt is also shown how a rough estimate of the in-situ consolidation and a calculation of the swerling pressure from a clay zone could be done. gravity loads and the extent of the I i near swelling are discussed. Final1y, comments are made on the different factors which affecting the strength of the supports, the mode of operation and the behaviour of initiative failure. Addit ional INNLEDNING ..> <\ I våre vanntunneler i paleozoiske og prekambriske bergarter er Ieirsonene en av hovedårsakene til stabilitetsproblemer og sikringsomkostninger- De sikringsmetoder som nyttes er vanl igvis en av f ire hovedtyper, her Iístet etter st igende effekt ivitet ved vanlig utfØreIse: ) J 'I ) <:,. 1) 2) 3) 4) Sprøytebetong med eIIer uten f iber Boltforankret og strekkarmert sprøytebetong Hesteskoformete utstøPninqer SirkuIære utstøpninger En effektiv sprøytebetong utført på stuff gir Ieira liten rnulighet for å sveIIe før et svelletrykk belaster o ç sik.ringen, og konstruksjonens styrke er bestemt av betongens heftstyrke- BoItes og strekkarmeres sprøytebetongen kan styrken bIi ner avhengig av betongplatens boltforankring og bruddstyrke- En formstøp er derimot å betrakte som en fri monolittisk konstruksjon støttet til fjellet i vederlag, vêgger og eventuelt i såIen. Den vit i noen grad krynpe, dā¬formeres og sette sê9, og den krever ner tid før den blir effektiv. Den gir med andre ord en større mulighet for svelling og avlastning av leira før svelletrykket belaster konstruksjonen. Konstruksjonens styrke bestemmes av støpens form og dirnensjoner samt den kvalitet nan gir betongenVaIget meIIom disse sikringstyper rned forskjellig sikringsef fekt har ved den endet ige s ikr ing v@rt gj ort ut fra Sonenes nektighet, mengde av finstoff i sonens Ieirholdige 34-4 materiale og en vurdering av laboratorietester son grovt indikerer f instoffets svelleaktivitet Erfaringene med disse soneegenskaper har gitt visse restriktive hotdepunkter for når de alternative sikringsmetoder bør kunne anvendes. En n@rmere bestemmelse aV den svellebelastning som maksimalt kan ventes på en sikring har dette grunnlag ikke kunnet qi- Det skyldes i første rekke mangelen av en kvantitativ Iaboratoriemetode for bestemmelse av finstoffets reelle svelletrykkmobilisering under en avlastning fra in situ konsolideringsspenning. Den sikringsdinensjonering som vanligvis har vert brukt er med andre ord nermest å betrakte som en skjønnspreget' rite nyansert klassifiseringsmetode for sonene, gEovt tilpasset de sikringstyper man vanligvis nytter - En slik sarnlet vurdering av en serie erfaringsbaserte faktorer, kan Iett f eilimrderinger - I vanntunneler har det f - eks f øre tiI ført tiI meget oversikring og ikke sjelden til skade'r på sikringer og ras under bruken av anlegget- Da skadene først og fremst har rammet sPrøytebetongsik- ringer utført på stuff, har det lenge vært arbeidet med å finne en beregningsrnodell som kan redusere nødvendigheten av å bruke så rneget skjønnsvurdering ved sikringsvalget. Det gjelder både under beregning av konstruksjonens styrke og svellebelastningen den vil fâFor styrkeberegninger av sprøytebetong kan det i dag bl-a. henvises til arbeider av J- Holmgren og T. Hahn. Her er det først og fremst en ny beregningsmodell for svellebelastningren som skal omtales - 34.5 Laboratorieforsøkene for dette arbeidet er for'det vesentligste utført av A. Hov og G. Lillevik ved IngeniøEgeologisk laboratorium, NTH- Prosjektet er støttet av NTNF. BELASTNINGER FRA KNUSNINGSSONER Et trykk fra en Ieirsone mot en sprøytebetong utfØrt på stuff kan først mobifiseres etter at avlastningen ved frisprengningen og påføringen av betong er skjedd' Det viI si de hurtige radielle deformasjoner som skjer inn til et par timer etter frisPrengningen, viI ikke f-øre til belastning av sikringen- ì I ) ( ) 'l ) Det som skjer i denne korte perioden er spenningsbetingede' elastiske og plastiske deformasjoner eventuelt med rissdannelser. Ved moderate bergtrykk viI det bare vere en svært Iiten del av disse første hurtige rent nekaniske deformasjoner som går tilstrekkelig Iangsomt tiI å gi belastning selv på en sprøytebetong utført på stuff. De fremkommer i faII som en føIge av en lav perrneabilitet som bI-a' kan gi en forbigående økning av effektivspenningene og sterke kapillære kontraks jonskref ter . De krefter som i 1øpet av en Iengre periode kan \ ) ¿ ) komme på en sikring fra en ikke svellende Ieirsone under vanlige moderate spenninger, viI først og fremst være gravitasjonsIaster. Disse kan f-eks. bygge seg opp som en føLge av en poretrykksstigning og friksjonsnedsettelse på stikk og riss etter en vannfylling av tunnelen, eIIer som en føIge av oppløsning og utvasking. Spenningsonlagr inger oçI srnå krypdeformasjoner pga. gravitasjonskrefter i det oppknuste materialet, viI også nedvirke tiI en reduksjon av fjellets innspenning og stabilitet- 34.6 ì I Ieirfattige, Sterkt fragmenterte stive masser med belegg av taIk, visse typer hydrolysert kloritt eIIer en formfast vannrik silikatmasse med bare en svak begynnende krystallisering (f - eks. en type marg¡aritt ) , êf f aren størst f or store gravitasjonslaster - Det skytdes den meget lave friksjonsvinkel på stikkene, ned tiI 3 - 40Skvising i et sonemateriale regner man først å ha i faII de mekaniske deformasjoner skyldes et høyt bergtrykk som gir spesielle normalspenninger og deformasjoner som ikke er avsluttet etter få timer, men pågår over Iengre tid og er mer dyptgående i sonenDet radielle skvisingtrykk avtar Iikeson svelletrykket sterkt rned den deformasjon som etter hvert får skjeSkvisingfaren i en sone avtar med økende skjcerfasthet i materialet, og øker med sonebredden og den normalspenning sonen får ved frisprenqningen. Sterkt utslagsgivende for skjærfastheten er ugunstig orienterte stikk og ql-ideÊpei1 og den type rnineralbelegg disse har, samt tilgangen på vann og et økt poretrYkk. For de vanlige Ieirrike ikke svellende soner av Iiten tiI moderat størreIse, hvor en sprøytebetongsikring kan tenkes får man erfaringsmessig sjeLden nevneverdige aktueII, skvisingdeformasjoner uten at også noen bergtrykksproblemer opptrer i tunnelens bergarter. Det kan irnidlertid forenormalspenningen og skvisingen avhenger AV komme, idet sonens orientering i torhold til største hovedspenning i fjellmassen. En mineralsvelling er en forholdsvis langsom prosess. Den avtar i styrke ettersom mineralene øker i volum ved opptak 34.7 av vann i sitt krystaltgitter. Den er helt avhengig både av en spenningsreduksjon i massen og en vanntilgang- I en leirsone på stuff er reduksjonen i radialspenning begrenset til nær konturen og en vanntilgang bestemt av sonens permeabilitet. den hydrauliske gradient og avdampningsforholdene- Det vil si at mineralsvellingen oftest ikke rekker å få noe nevneverdig ornfang før sonen kan vere sprøytet med betong. Etter innsprøytingen nå sonen f.ørst bygge opp igjen radialSpenninger i den aVSpente, hurtig deformerte masSe ncer konturen før den kan nå sitt maksimun mot den stive sprøytebetongsikringen. Denne kan på sin side også deformeres litt før heftbrudd skjer. Det maksimale trykk fra mineralsvellingen som sprøytebetongen skal tâ, blir derfor mindre enn det teoret iske som mineralrnassen kan gi ved den in situ spenning den står under. De hurtige deformasjoner som også de ikke svellende Ieirsoner får, reduserer med andre ord tit en viss grad det maksirnale mineralsvelletrykk son er bestemt av in situ Spenningen og sonens rnineraler. Med en svelling fø1ger en reduksjon i skjærfastheten og eventuelt en Økning av skvisingen og gravitasjonslasten, dvs- prosessene samvirker. Men idet en svelling stoppes av en sikring, stopper også skjcerfasthetsreduksjonen, Ved sikringsvurderinger rnå de tre belastningsgivende prosesser imidlertid vurderes hver for seg. Gravitasjonslaster nå vurderes ut fra sonens struktur ' mektighet og andre geometriske forhold samt ut fra skjceri sonen, dvs. effekt ivspenningsforhold og fastheten eIler mer grovt ut fra sleppemineralogien' friksjonsvinkler Nß 34-8 For skvisinglaster nå dertil fjellets styrke og spenningsnivå samt den respons dette gir, tas med i vurderingen. Opprettholder man ved sprØytebetong og bolter en sammenheng i nassen nens deformasjoner skjer, viI skvisinglastene mot den endelige sikring bIi sterkt redusert. Ved rene svellesituasjoner rnå den rnaksinale svellelast vurderes ut fra leirsonens in situ konsolidering, mektighet og finstoffinnhold samt dette Ieirholdige finstoffs mobiliserbare svelletrykkFår en svelleleirsone stå usikret en tid uten å tørke üt, sveller den, og det svelletrykk som da senere kan mobiliseres mot en sikring blir vesentlig mindre enn det maksinale. Hvor meget rnindre avhenger av forholdet mellom den mutige og den inntrufne svelling under den silovirkning sonen har. BEREGNING AV DET MOBILISERBARE SVELLETRYKK svellende mineraler langs bruddsoner i fjellet er enten in situ hydrolyserte mineraler i en bergart, hydrolyserte i oppståtte porerknuste masser eIIer kjemisk utfelt Leirsonematerialet består vanligvis både av leirmineraler, friske mineralkorn og grovere bergartsfragmenter. Det er meget gamle dannelser, dannet under de helt spesielle De enkelte korn er forhold man har på stort dyp i fjelletderfor kornformmessig og spenninqsmessig spesielt godt tilpasset nabokornene. Det viI si poreforholdene er oftest mer som i bergarter enn som i vanlige løsmasser. De. I Da uomrørte prøver for ødometerforsøk fra Ieirsoner av ) 34.9 mange grunner sjelden er mulig forkonsolidering og ty prepareringen, pakkingen tiI å oppnå, Rå man velge spesielle Ødometeret og knep under tolkningen av resultatene. For best mulig å unngå at sterke, ikke hydrolyserte nineraler danner et stivt og åpent kornskjellet hvor de ofte srnå mengder Ieirnineraler kan ligge beskyttet og kan registreres, må man \ sveIIe uten at deres svelletrykk I redusere innholdet av stive inaktive mineraler samtidig som man unngår å rniste noe av de svellende leirrnineraler. Best resultat synes man å oppnå ved å dispergere prøven omhyggelig i vann og derpå slemme av materiale mindre enn 20 Um i- henhold tiI Stokes Iov. Dette fordi aIIe større svellende mineraler under dispergeringen da erfaringsmessig brytes ned tiI under denne stØrreise- j ) (,, I ì / i I For å oppnå en tettest mulig pakking av dette materiale mindre enn 2Oprn komprimeres ca 20 g tørt etter inndarnping o og nødvendig pulverisering før det under ved ca I00'C samme belastning får suge opp vann gjennom bunnfilteret' Dette reduserer bt. a - mutighetene for kornmassen tiI fritt, og over tid å bygge opp tykke adsorptive vannlag som senere må brytes ned igj en under konsol ider ingen- Et ter som oppfuktingsfronten arbeider seg oppover i Prøven, får man dertil IokaIe små strukturì:ollapser idet de svekkede leirmineraler presses inn i de åpne porer uten at dette viI føre tiI nevneverdig poretrykkstigning eIIer tid for oppbygging av unødi9 tykke adsorptive vannlag' Etter ferdig konsolidering foretas en trinnvis avlastning slik at spenning/deformas jonskurven ved en valgt forkonsolidering kan bestemmes- Det viI si man etterlikner best 34 - I0 mulig den avlastningssituasjon man har i en tunnel. Enhver omrørt og komprimert leirsoneptøve som avlastes vil få en kunstig stor elastisk deformasjon som skyldes den dårligere korntekstur man oppnår. I det komposittmaterialet som en Ieirsone êr, viI de små bladige, spesielt elastiske mineralkorn som i ødometerprøven utgjør en Iangt større prosent enn i Ieirsonen, avgi sitt betydeligste bidrag til den mekaniske deformasjon først ved Iave spenningsnivåer. Dette bidrag viI etter forholdene vere langt større i en ødometerprøve enn i fjellet hvor mineralene både kornformog spenningsmessig er vesentlig bedre tilpasset nabokornsi. i ødometeret får man en kunstig stor ene - Det vil mekanisk utvidelse ved de lave spenningsnivåer når de bøyde bladige mineraler begynner å rette seg ut. også som nevnt de små mekanisk betingede deformasjoner ved moderate bergtrykk for det vesentligste vere over før man rekker å få påført en sprøytebetbng på stuff og før en svellíng kan få noe nevneverdig omfang. Det vil si en ikke svel-Iende leirsone under moderate bergtrykk viI ved sin hurtige mekaniske defornasjon vanskelig kunne belaste en sprøytebetong. En svellende Ieire vil imidlertid kunne belaste betongen med det vesentligste av sitt mineralsvelletrykk. I f.jeIlet vil For å finne dette svelletrykk ved hjelp av en avlastningskurve, lnå man subtrahere avlastningskurven man får når man hindrer svelleprosessen i å skje. En slik kurve har man i faII man i stedet for å la prøven suge opp vann lar den suge opp CcI4. Man mister inidlertid da den utvidelse og friksjonsnedsettelse som skjer under oppbygging av adsorptivt vann rundt kornene- 34. ) ) II Det som synes å 1øse problemet, er det forhold at de i kke har svellende plastiske Ieirer fra soner i fjellet tilnærrnet en og samme avlastningskurve ved avlastning fra samme konsolidering- Det vil si man kan oppnå standardkurver for de ikke svellende plast iske Ieirer ved de konsolideringsgrader man Ønsker å nytte for bestemmelse AV det maksimale svelletrykk. I figur I er det angitt karakteristiske avlastningskurver for sonemater ialer mindre enn 20Urn. I f iguren viser A vanlige kurver for typiske ikke plastiske siltmaterialer (I*H = O og mindre enn IO ? materiale rníndre enn 2un) prøver som har fått suge opp samt for høyst forskjellíge CCI - i stedet for vann. De sistnevnte gir gjennomgående 4 Iavere verdier enn de førstnevnte. B viser en rniddelkurve og spredningen for typiske plastiske leirsonematerialer son ikke inneholder svellende rninerâter (Tp/ t<2'¡rm f ra O,25 - 0, 6 og meIlom 20 og 60 t materiale <2Um). C er et eksempel på en sterkt svellende Ieire med ca 5O t materiale mindre enn 2Um- AIIe prøvene er likt konsolidert ved k = 4 MPa. Det fremgår av figuren at de neget begrensede varlasloner man har i kurvene for de ikke svellende, men Plastiske leirmaterialer er trnder + 3 t av svelleleirenes tilsvarende var ias j onsområde - Kurvene for gruPPene A og B faller aIIe tilnærmet sammen ved laster over 1,8 MPa, dvs- i det område som er utslagsgivende for bestemmelse av det maksimale svelletrYkk- Man kan med andre ord uten større feil nYtte standardkurver for å eliminere de elast iske effekter. 34 -L2 Fig. 1: Spenninq/deformas jonskurver f or sonenaterialer < 2Oym ved avlastning fra 4 MPa i øðometer' A = Kurver for ikke plastiske siltmaterialer (matr. < 2Um = O - I0 t, tn = 0) og div' Ieirmaterialer som har fått suge opp ccI4 i stedet for vannB = Middelkurve med registrert spredning' for plastiskeleireruteninnholdavsvellende mineraler (natr Tp /Z< 2um = o,25 0,6 ) C = ni<sempel på en sterkt svel-Iende Ieire ' 34.13 viser et eksernpef på en subtraksjon av middelkurven for ikke svellende Ieirsoneprøver fra en som sveller, og hvordan det maksirnate svelletrykk (PU) f or prøven fremkommer og hva den Iineere svelleutvidelse (SU) er ved mottrykk O,I MPa for en konsolidering ved 4 MPa. Figur 2 d MPo Fiq. 2= subtraksjon av kurver og bestemmelse av maksirualt sr¡elletrykk (P¡), og den Iineære svelling ved motlast 0,I MPa (SU) Eks ernpe I på Endres konsolideringslasten (k), endres kurvene både for de svellende og ikke svellende Ieirmaterialer. 1 figur 3 er 34. 14 det vist hvordan maksimalt svelletrykk (PU) endrer seg ¡ned konsolideringstrykket (k). I det minste opptil k=B MPa synes forholdet å kunne betraktes som lineert- Ved høyere konsoLidering flater kurvene noe ut og da sterkest for de P¡ kan ved en konsolidering ( k*) mest aktive Ieirer. opp til B MPa uttrYkkes som: D-D ' bx- ' b4' k x ka Pb MPo i\-..ù L .3 2 t.\u''\ 1 Àk MPo ._t '. .\ Fig. 3: \ "l ¡i,"1¡¿q,r; Forholdet mellorn maksimalt svelletrykk (P U) og konsolidering (k) for to PrøveE. en sterkt og en moderat svellende. Relasjonen kan regnes Iineær for opp til k = B MPa. Da det av prøven som bIe fjernet under prepareringen for ødometerforsøket erfaringsrnessig er fri for svellende 34 - 15 viI heller ikke si noe svellebidrag- Det trykk (P¡) som er funnet for c z av den totale prøve må derfor gi et t rykk på minera Ier , Pb- de c r00 fordelt over den leirrike delen av sonen. kan gi ved en 20Um er tatt Det svelletrykk (P= ) en sone i fjellet konso I ider ing k* i faI I Ødometerprøven på c t av prøvematerialet er kc P= Pr'o' x S kn I00 og den samlede svellebelastning (F^ b pr In sone. er den samlede bredde av Ieirsoner i knusninqssonen. "t søkt nærmere belyst i et I figur 4A er størrelsen "t eksempel- Er Bt vesentlig større enn høyde og spennvidde i tunnelen, blir høyden eIIer spennvidden bestemmende for Br. Prøven for analyse forutsettes tatt som et snitt over den mest Ieirrike delen av sonen. Det vil bl.a. si i det snitt hvor steinrnengden er minst, og der Som et snitt over det materiale som er angitt ned størrelsen Bl- Er det to klart forskjellige leirtyper i knusningssonen, f-eks. en Ieirfylling og en Ieiromdannet bergart, bør man 34 - r6 hver for seg ta to prøver og måIe de to størrelser for "t (se fig. qe) . Svellebelastningen På sikringen F s blir da en sum av to laster. TEGNFORKLARING Tunnelvegg . ffil È::>J Soeselt oæknusl svokt nersogt uten leræ I Rene E Leiromdonnel bergorl. srdel.¡ell ' lerrfyllin-oer Tunnelh eng Fiq. 4A: FeltmåÌing av sanl-et Ieirsonebredde BÌ Ved yanlig snittprøve er Bt = (a+b+c)n. Ved snittprøver av hver av de to Ieirtyper er tt henholdsvis (a+b+d)m og (c-d)m- Blir "t vesentlig større enn høyde og spennvidde i tunnelen, blir dette bestemmende for BIFig. 48: FeItmåIing av total sonebredde Bt, dvs- av rnektigheten av det sterkt opþknu"t" parti- 34 -L7 en n@rmere beregning trenger man også sonens konsolideringsspenning. Er ikke bergtrykket og poEetrykket nåIt n@r sonen, må det gjøres et grovt overslag over antatt maksimal in situ effektivspenning. Da horisontalspenningen på grunt dyp i flatt lende neppe kan være større enn 2 ganger vertikalspenningêrl, selv ved høye tektoniske spenningêE, kan k--x neppe være større enn Vanligvis hvor h er fjelloverlagringenh( Zfr-Tr) viI den være vesentlig mindre, dvs- .¡(Tr-Tr) idet ohV/o oftest vil v@re <I. For I dalsider kan den grovt vurderes ut fra idealiserte endelig elementmodeller og sonens orientering. Høye tektoniske spenninger vinkelrett dalsiden muIiggiør imidlertid en høyere største hovedspenning enn modellene viser. Den blir imidlertid sjelden mer enn fordoblettektonisk spenning vanligvis vcere å finne i en ^øY en retning hvor man har massivt fjell og da stå nær paralIeIt med eventuelle Ieirsoner. Disse viI derfor ha en mer moderat konsolidering. Det viI si bare i de meget sjeldne hvor den tektoniske hovedspenning står ncer tilfeller vinkelrett største tektoniske spenning, og i dalsider samtidig nær vinkelrett største hovedspennitg, kan man regne med at de tektoniske spenninger har fått serlig stor betydning for konsolideringsgraden- Nå yiI I tunneler viL også ofte Iekkasjeforhold og bergslag i forhold bergartsstyrke kunne gi indikasjoner på eventuelle nøye eIIer Iave tektoniske spenninger oçl deres orientering og derved på konsolideringsgradenI falI en høy tektonisk spenning har gitt en unormalt íøY 34. I8 konsolidering, mulighet kan konsekvensene v@re vesentlige- En slik ¡uå derf or nØye overveies. Det forhold at Ieiromdannede bergrarter gj erne har en scerdeles nøy pakningstetthet samt en rløy konsolidering, bI-a. på grunn av interne residualbindinger mellom mineraler i bergarten, bør også tas med når konsolideringen kx, skal vurderes. EVENTUELLE TILLEGGSLASTER I tilleggr tiI en svellebelastning en gravitasjonslast å ta hånd omog betongsprøyting På stuff kan faII betongen ikke brister, angis B 2 t kan man i hengen også få Under moderate bergtrYkk denne gravitasjonslast i ved en størrelse På .Yr a Bt er bredden- av det tvilsomt stabile, sterkt oppknuste 48' Y. er fjellets i hengen, se figur tjellparti meIlom bredden av det densitet. qJ "r et forholdstall ustabile parti og den rnidLere tykkelse av dette, dvs' et som først og fremst rnå vurderes på stedet ut forholdstall og struktur, eller om man vil ut fra fra friksjonsvinkler stikkenes mineralbelegg og orientering' I fall det sPrøytebetongsikres, kan a for talksoner være under 2- I sleppetog og ved sv@rt glatte glidespeil med soner ' kan a ofte ugunstige orienteringer i Ieirfattige ved vanlige enkle være ned mot 4. Den viI irnidlertid soner sjelden vcere under 6 - Ofte kan man også Ieirrike 34. 19 regne med at det som kan gi gravitasjonslaster stort sett er lçommet ut under sprengninqen- Ved utstøpninger rnå man vanligvis regne med lavere verdier for a- Den samlede last som en sprøytebetongsikring utført stuff skal ta i hengen kan derfor uttrykkes slik: på y.* X(Ps- Bf ) Ftot.r Videre kan det maksimale trykk Iangs den sentrale deI av Ieirsonen i hengen tilnærmet settes til: Ps (max) , .j P s S I + zBt - "lr a KR INGSVT.JRDER I NGER es at både belastningen og det g rimetig nøYaktig bestemmefor anvendbarheten at ikke elt sammen ved en overbelastlstand kan deforneres noe uten å kollapse fullstendig. Ved en hesteskoformet støp utført på stuff får betongen i rnindre spalte mot en større eller hengen vanligvis der svelletrykket f jell-et - Dette reduserer vanligvis betydelig. Men det fører ofte tiI at gravitasjonslasten som med t iden kommer på betongen bI ir større enn ved sprøytebetong. I vederlagene og tiI dels i veggene trykkes og belastningsforholdene ved derirnot betongen mot fjeIlet, 34.20 de to sikringsmetoder blir noe mer Iike- Det disse Partier kan tåIe av belastning og deformasjon uten å brYte helt sammen, êr imidlertid klart forskjelfig. Ved utstøpninger uten innspenning i såIen får man ved en for sterk sveLl ing vanligvis en rissdannelse oPpe vecl vederlaget og den største deformasjon og avspenning ved sålen. ved god innspenning i såIen får man derirnot bukling og brudd både oppe ved vederlaget og midt i veggen. hvilket gir noe større fare for en fullstendig kollaps' Ved stor linecer svelling og høyt svelletrykk, hvor utstøpning og innspenning i såIen er nødvendig, er det derfor også vesentlig at man får en god hvelvvirkning i veggene mellom heng og såIe. Ved et sirkulært boret eIIer sprengt profil kan man i så faII spare betong i veggene- Driftsmåten og det ønskede endelig tverrprofil er inidlertid avgjørende f or hva so,m er Iønnsomt Styrken på konstruksjonen bestemmes ut fra konstruksjonens form, bêtongens tykkelse og kvalitet samt den armering man nåtte finne det nødvendig å bruke' som først fjellet og fremst er utslagsgivende for hva den kan tåIe av last før den svikter- I faII man pga. svelling får avskalling har betongen Iiten hvelvvirkning, og konstrukfra fjeIIet, sjonen brYter lett helt sammen. For sprø1'tebetong er det heftstyrken tiI For vanlig sprøytebetonç¡ som er fra 6 - I0 cm tykk kan man i henhold tiI J. Holmgren sette bereevnen pr. lm sone til og d er fjell 2on-d, hvor oh er heftstyrken tiI forholdet mell-om rinjelast og heftstyrke ved brudd' Dette har vist seg å være en tilnærmet konstant størrelse på 3 - 3,5 cm. 34 .2L Størrelsen av hef tstyrken kan om ønskelig rnåIes - I henho 1d til T- Hahn's arbeider kan den også grovt anslås i forhold tiI petrografi og eksponert struktur. I,8 MPa oppnås vanligvis på friske heftstyrke på I,1 og rene bruddflater utenom foliasjonsflater i våre sterke eruptive og metamorfe bergarter. Lavest er den i rene kvarts- og/eIler feltspatbergarter. I skifre og andre bIøte bergarter kan den gå ned t i1 under 0 , 5 MPa - På foliasjonsflater og lagflater med veI orientert glirnmer og kloritt kan også heftstyrken i de sterke bergarter gå ned i 0,5 MPa. På tilsvarende flater i leirskifre, leirstein og Iiknende typiske svake bergarter kan den vaere på O,2 MPa. SerIig lav kan den vcere i kfeberstein- På O,l tektoniske bruddflater med belegg av Ieire eIIer talk kan den være nær null. God med aåifig heftstyrke pga. glidespeil, oftest og lagflater kan inidlertid kompenseres med bolter og innsprøytet armering. Likeledes kan Sprøytebetong som nevnt generelt forsterkes ved armering, bolter og en større betongtykkelse idet da betongbruddstyrken kan gjøres mer utslagsgivende enn heftstyrken. Samtidiq kan også belastningen ofte reduseres ved lange bolter- Mer rnulighet for svelling og avspenning av Ieira før en belastning mobiliseres, gir denne sikringsform irnidlertid ikke- Lokale partier foliasjonsflater Ved skvising, eventuelt kornbinert med svelling kan en slik forsterket sprøytebetongplate nyttes som en deformerbar midlertidig fremdriftssikring for å redusere belastning på en endelig utstøpning, idet den holder massen samnen gir en viss motlast- Ved store radielle skvisingdeforma- og 34-22 sjoner viI dette kunne gi en bedre beskyttelse enn rnidlertidig hesteskofornet utstøpning på stuff- en DEN LINEÆRE SVELLING SkaI nan for en Ieirsone i fjellet beregne den linecere svelling ved en gitt notlast, kreves forsøk i en siIoceIIe hvor sonens geometri og spenningssituasjon kan etterliknes. Likesorn ved avlastningsforsøk må nan også her se bort fra de kunstige, hurtige første deformasjoner som skyldes prøvens preparering og kornprirnering, dvs - def ormas joner som i Iiten grad finnes i en sone i fjellet- rìr f, ,lh' , I Fig- 5: Lineer svel'leutvidelse med siloforsøk i t av lateral åpning som funksjon av konsolideringstrykket uniler mottrykk 0,I MPa- 34-23 Figur 5 viser noen resultater fra siloforsøk hvor motlasten har vært konstant Iik 0,I MPa og konsolideringstrykk og leirtype har variert. De forteller at den Iineere svelling stoppes av den silovirkning som fra soner i fjellet oppstår, dvs. av den restskjerfasthet materialet beholder i økende grad innover i sonen- Leirtypen, dens forkonsolidering og selvsagt den motlast man nytter er bestemmende for størrelsen av den deformasjon man oppnår. Den lineære ikke med svelling for et materiale Øker inidlertid konsolideringen fra en viss konsolideringsgrad. Denne konsolideringrsgrense Øker sterkt med materialets svelleevne, dvs rned Sb- Ved lavere konsolidering avtar den lineere svelling etterhvert mot nul1 med konsolideringsgraden- Både Ieirtypen og dens konsolider ingsgrad under en viss qrense er med andre ord sterkt utslagsgivende for størrelsen av den Iineære sveIIing. SiloforsØk krever en spesiell apparatur, og er både vanskelige og tidkrevende. Sammenholder man imidlertid resultatene fra forsØkene i siloceIIe og ødometer kan man empirisk sette opp en tilnærrnet formel for en sones Iineere svelling ved visse konsolideringer og en fast lav motlast. For et mottrykk på 0,I MPa får man f -eks. for et konsolideringstrykk (k) på mellom 3 og 5 MPa følgende uttrykk for Iineær svelling i en sone: L= Bt I00 I00 Stigerkfra3-5 og faktor y fra t MPa, Øker faktor x Iineert 2. fra 0,4 - I 34-24 Dette gir muligheter for grove vurderinger under de mest vanlige aktuelle mottrykk og konsolideringsgrader ' For eksempel kan det v@re aktuelt ved Iøftning av usikret så1e, utvidelse bak sikringer med fendrende melIomlegg, ettersikringer .av skadete fremdriftssikringer og til dels for sikringer som utføres bak stuff, dvs. hvor den mulige ekspansjon kan v@re ønskelig å få vurdert i forhold tiI den inntrufne- SLUTTBEMERKNTNGER t) \ Forsøksbetingelsene og fremgangsmåten ved bestemmelse av belastninger fra Ieirsoner samsvarer i hoverltrekk med de forhold man har i en tunnel. Metoden er derfor sikrere enn de tidligere benyttede skjønnsavhengige klassifiseringsmeteā¬er ved valg av sikringsmetode- Etterreg'ninger på skadete sikringer har også så Iangt slike har vært mulige å gjennomføre, gitt gode overensstemmelser med de régistrerte forhold- i vesentlig grad behovet for skjønnsvurder inger av de rnedvirkende faktorer og deres samlede resultat. Anvendt på de aktuelle Ieirsonetyper i et anlegg kan den gi et sikrere grunnlag for de nødvendige Ippende' mer skjø,nnsmessige sikringsvurderinger av Ieirsonene' Den reduserer også nødvendigheten av å ha oPparbeidet seçI sitt eget erfaringsgrunnlag- Metoden reduserer Laboratoriearbeidet for en prøve blir ikke mer omfattende enn ved t idI igere nøYere undersøkelser av Ieirsoner, snareremindre- APParaturen som trengs er konvensjonell og finnes nær sagt ved et hvert r imel ig godt utstyrt 34 .25 geoteknisk laboratorium. SkaI irnidlertid metoden gi rirnelig holdbare resultater, rnå feltobservasjonene av BI, Bt og prøvetakingen 9jøres langt mer omsorgsfullt og nøyaktig enn hva tidligere har vært vanlig. Slurves det med dette, kan resultatet lett bIi misvisende- Vesentlig er det også at man kjenner tunnelprofilets størreIse, topografien og overlagringen, vannforhold og visse hovedtrekk samt frendriftssikri*g, når det gjelder bergartene i anlegget. viI man bygge inn i formlene en ekstra sikkerhetsfaktor, er det også full anledning t i1 dette - Beregningsmodel Ien er irnidlert id i prinsippet konservativ- REFERANSER S- G. 4., HAHN, T- og HOLMGREN, J. (1980): "Om fättprovning av sprutbetongs vidhãftning mot berg:". Fortif ikas jonsförvaltningen, Stockholm. BERG'MAN, T. L. (1965): "On the Measurement of the Relative Potent iaI SweI labil ity of Hydrot ermal Montmor i IIoníte CIay from Joints and Faults in Precambrian and Paleozoic Rock in Norhray". Journal of Rock Mechanics and Mining International Sciences. VoI 2- pp 155-Ì65, Pergamon Press- BREKKE, G-, MAHAR, J. W. og PÀRKER, H- V{(I979): "Structural Behavior of Thin Shotcrete Liners obtained from Large scale Tests". AGI pubI. SP-54 (USÀ) FERNANDEZ-DELGADO, 34 .26 mot olika HAHN, T- (I978): "sprutbetongs vidhäftning Stockholm' bergytor"- Bergmekanikkdag 1978' BeFo' HOLMGREN,JONAS(1979):"Punch-Ioadedshotcreteliningson hardrock,,.SwedishRockMechanicsRese¿rchFundation BeFo - LILLEVIK, S- G' (I9BI): "silovirkning Hovedoppgave ved NTH (upublisert)' i svelleleirsoner" ' på grund av sväIIera i REINIUS, E- (1973): 'Bergspenningar bergsprickor'.stifte]-senBergtekniskForskninq.BeFo. K- (l-973 ): "svelleegenskaper hos leirsoner fjeIl,,.AvhandIingfordr.ing.graden,NTH(upublisert). ROKOENGEN, i i vanntunneler" ' A' (19BI): "Langtidsstabilitet Avhandlingfordr.ing.graden,NTH(upublisert). THIDEMANN,