Simulacija delovanja trifaznega sinhronskega motorja s
Transcription
Simulacija delovanja trifaznega sinhronskega motorja s
Univerza v Ljubljani Fakulteta za elektrotehniko Simulacija delovanja trifaznega sinhronskega motorja s kratkostično kletko v programskem okolju MATLAB/Simulink Damir Žniderič Ljubljana, maj 2010 Mentor: dr. Damijan Miljavec Univerza v Ljubljani Fakulteta za elektrotehniko Vsebina 1. Splošno o sinhronskih strojih…………………………………………………………………………..…….4 Slika 1: Na kratkostični obroč privarjene palice kratkostične kletke (rumeno)………………………....4 2. Modelacija…………………………………………………………………………………………………..….5 2.1. Trifazno-dvofazna transformacija napetosti…………………………………………………………..….5 Enačba 1: Trifazno-dvofazna transformacija…………………………………….………………..……..5 2.2. Dvofazno-dvoosna transformacija napetosti……………………………..………………………………5 Enačba 2: Dvofazno-dvoosna transformacija………………………………….……………………..….5 2.3. Enačba trifaznega sinhronskega stroja s kratkostično kletko…………………………..………………5 Enačba 3: V matrični obliki predstavljen trifazni sinhronski stroj s kratkostično kletko……………………………………………………………………………………..………………………..5 2.4. Izpeljava enačbe 3 za tok id ……………………………………………………………..………………...5 Enačba 4: Izpeljava za tok id.……………………………………………………...………..………..…...5 2.5. Električni navor sinhronskega stroja………………………………………………………………..…….5 Enačba 5: Električni navor sinhronskega stroja…………………………………………………...…....6 2.6. Izpeljava električnega navora sinhronskega stroja……………………………………………………...6 Enačba 6: Izpeljana enačba električnega navora…………………………………………………….....6 2.7. Ravnotežje vrtilnih momentov na gredi…………………………………………………………………...6 Enačba 7: Ravnotežje vrtilnih momentov na gredi………………………………………………………6 2.8. Model sinhronskega stroja s kratkostično kletko v d-q koordinatnem sistemu……………………….6 Slika 2: Sinhronski motor s petimi navitji……………………………………………………………...….6 3. Model sinhronskega stroja s kratkostično kletko v programskem okolju MATLAB/Simulink…………………………………………………………………………………..……………7 Slika 3: Model sinhronskega motorja s kratkostično kletko v programskem okolju Simulink…….…7 Slika 4: Model sinhronskega motorja brez kratkostične kletke v programskem okolju Simulink...…7 3.1. Trifazno-dvofazna in dvofazno-dvoosna transformacija napetosti…………………………..………...8 Slika 5: Transformacija napetosti………………………………………………………………..……..…8 3.1.1. Trifazno-dvofazna transformacija napetosti…………………………………………..…………….….8 Slika 6: Trifazno-dvofazna transformacija napetosti…………………………………………...………..8 3.1.2. Dvofazno-dvoosna transformacija napetosti……………………………………………..……………8 Slika 7: Dvofazno-dvoosna transformacija napetosti……………………………………………..…….8 3.2. Izračun tokov (id, iq, iF in iD ter iQ)……………………………………………………………..……………8 Slika 8: Izračun tokov……………………………………………………………………………..………..8 3.3. Električni navor sinhronskega stroja…………………………………………………………..………….9 Slika 9: Izračun električnega navora………………………………………………………………..…….9 3.4. Ravnotežje vrtilnih momentov na gredi………………………………………………………………..….9 Slika 10: Izračun števila vrtljajev in kolesnega kota………….…………………...…………………….9 4. Rezultati simulacije…………………………………………………………………………………..………10 4.1. Potek obremenilnega navora…………………………………………………………………………….10 Slika 11: Obremenilni navor sinhronskega motorja s kratkostično kletko ……………………..……10 Slika 12: Obremenili navor sinhronskega motorja brez kratkostične kletke (verzija Dušan Božič).10 stran 2/21 Univerza v Ljubljani Fakulteta za elektrotehniko 4.2. Potek števila vrtljajev……………………………………………………………………………………...11 Slika 13: Število vrtljajev sinhronskega motorja s kratkostično kletko…………………...…………..11 Slika 14: Število vrtljajev sinhronskega motorja brez kratkostične kletke (verzija Dušan Božič)…11 Slika 14a: Število vrtljajev sinhronskega motorja brez kratkostične kletke (verzija Damir Ž.)…….12 4.3. Potek električnega navora………………………………………………………………………………..12 Slika 15: Električni navor sinhronskega motorja s kratkostično kletko………………………………12 Slika 16: Električni navor sinhronskega motorja brez kratkostične kletke (verzija Dušan Božič)…13 Slika 16a: Električni navor sinhronskega motorja brez kratkostične kletke (verzija Damir Ž.)…….13 4.4. Potek tokov id in iq………………………………………………………………………………………….14 Slika 17: Tokova id in iq sinhronskega motorja s kratkostično kletko…………………………………14 Slika 18: Tokova id in iq sinhronskega motorja brez kratkostične kletke (verzija Dušan Božič)…...14 Slika 18a: Tokova id in iq sinhronskega motorja brez kratkostične kletke (verzija Damir Ž.)……...15 4.5. Potek toka iF………………………………………………………………………………………………..15 Slika 19: Tok iF sinhronskega motorja s kratkostično kletko………………………………………….15 Slika 20: Tok iF sinhronskega motorja brez kratkostične kletke (verzija Dušan Božič)….………...16 Slika 20a: Tok iF sinhronskega motorja brez kratkostične kletke (verzija Damir Žniderič)………...16 4.6. Potek napetosti…………………………………………………………………………………………….17 Slika 21: Napetosti Ud in Uq sinhronskega motorja s kratkostično kletko……………………………17 4.7. Potek tokov iD in iQ…………………………………………………………………………………………17 Slika 22: Tokova iD in iQ…………………………………………………………………………………...17 4.8. Potek kolesnega kota……………………………………………………………………………………..18 Slika 23: Kolesni kot sinhronskega motorja s kratkostično kletko…………………………………....18 Slika 24: Kolesni kot sinhronskega motorja brez kratkostične kletke (verzija Dušan Božič)……...18 Slika 24a: Kolesni kot sinhronskega motorja brez kratkostične kletke (verzija Damir Ž.)…......…..18 4.9. Potek statorskih tokov ia in ib ter ic ……………………………………………………………………....19 Slika 25: Statorski tokovi sinhronskega motorja s kratkostično kletko……………………………….19 Slika 26: Statorski tokovi sinhronskega motorja brez kratkostične kletke (verzija Dušan Božič)…20 Slika 26a: Statorski tokovi sinhronskega motorja brez kratkostične kletke (verzija Damir Ž.)…….20 5. Zaključek………………………………………………………………………………………………….…..20 6. Literatura……………………………………………………………………………………………………...21 stran 3/21 Univerza v Ljubljani Fakulteta za elektrotehniko 1. Splošno o sinhronskih strojih Glavna značilnost sinhronskih strojev, ki so ponavadi trifazni, je ta, da se njihovi rotorji (vrteči del stroja) vrtijo točno v ritmu vrtilnega magnetnega polja statorja (stacionarni del stroja). Nadalje, hitrost vrtenja stroja je odvisna samo od frekvence (trifaznega) napajalnega omrežja. To togo povezanost se s pridom izkorišča pri sinhronskih motorjih majhnih moči (nekaj W), ki jih najdemo v različnih časovnih mehanizmih (časovni releji, stikalni programatorji, električne ure ipd.). Nepremični del stroja (motorja ali generatorja), stator ali indukt, ima večfazno (trifazno) simetrično navitje, ki ustvarja rotirajoče magnetno polje. Vrteči se del ali rotor (znan tudi kot magnetno kolo, magnetik) je ravno tako magnet z enakim številom polov kot statorsko navitje. Izveden je ali s trajnimi magneti ali pa z vzbujalnim navitjem po katerem teče enosmerni električni tok, ki seveda ustvari vzbujalno magnetno polje. Obstajajo tudi izvedbe pri katerih je obratno; magnet je na statorju, medtem ko je trifazno navitje na rotorju. Tovrstno zamenjavo vlog srečamo predvsem pri starejših strojih s tem, da pri takšni razporeditvi navitij potrebujemo Slika 1: Na kratkostični obroč privarjene palice drsne obroče s krtačkami (za kratkostične kletke (rumeno). navitje na rotorju). Velika večina sinhronskih strojev, predvsem srednjih in velikih moči, je opremljena tudi s kratkostično kletko (Slika 1) katero imajo drugače tudi asinhronski stroji, le da v primeru sinhronskega stroja opravljajo drugo vlogo. Če imamo generator, govorimo o dušilni kletki, če pa imamo motor je govora o zagonski kletki. Pri motorju ima tako kletka pomembno vlogo pri zagonu, vendar opravlja tudi dušenje, če pride do sprememb v obremenitvi. Zaradi mnogih prednosti in različnih specializiranih izvedb se sinhronski stroji uporabljajo v mnogih aplikacijah. Sinhronski generatorji so tako glavni proizvajalci električne energije, najdemo jih tudi avtomobilih pod imenom alternatorji (zaradi potrebe po enosmerni napetosti so integrirani s usmernikom), v ultra hitrih vlakih, kot sinhronske kompenzatorje, itd. stran 4/21 Univerza v Ljubljani Fakulteta za elektrotehniko 2. Mode trifaznega sinhronskega stroja s kratkostično kletko Samo modeliranje trifaznega sinhronskega stroja s kratkostično kletko je razdeljeno v več faz. Najprej naredimo transformacijo sistema statorskih napetosti iz trifaznega (Enačba 1) v dvofazno, nato še iz dvofaznega v dvoosni (Enačba 2). Pri tem smo predpostavili da je trifazni sistem napetosti simetričen. Potrebno je zapisati še enačbo stroja (Enačba 3), izpeljavo za tok id (Enačba 4) in enačbo za izračun električnega navora (Enačba 5) ter njeno izpeljavo (Enačba 6). Ne smemo pa pozabiti še enačbe za ravnotežje vrtilnih momentov na gredi stroja (Enačba 7). Prikazan je tudi model stroja v d-q koordinatnem sistemu. 2.1. Trifazno - dvofazna transformacija napetosti U α U β = U 0 1 1 1 − 2 − 2 U a 2 3 3 ⋅ 0 − ⋅ Ub 3 2 2 U c 2 2 2 2 2 2 (1) Enačba 1: Trifazno-dvofazna transformacija napetosti. 2.2. Dvofazno - dvoosna transformacija napetosti U d U q = U F cos Θ − sinΘ 0 U α sinΘ cos Θ 0 ⋅ U β 0 0 1 U F (2) Enačba 2: Dvofazno-dvoosna transformacija napetosti. 2.3. Enačba trifaznega sinhronskega stroja s kratkostično kletko LqΘ& LdF p LdD p LqQΘ& i U d Ra + Ld p d & & & Ra + Lq p − LdFΘ − LdDΘ LqQ p iq U q − LdΘ U = L p 0 RF + LF p LDF p 0 ⋅ i F F dF i LdD p 0 LDF p RD + LD p 0 U D D U 0 LqQ p 0 0 RQ + LQ p iQ Q (3) Enačba 3: V matrični obliki predstavljen trifazni sinhronski stroj s kratkostično kletko. stran 5/21 Univerza v Ljubljani Fakulteta za elektrotehniko 2.4. Izpeljava enačbe 3 za tok id id ∫ (U = d di F di − LdD ⋅ D − LqQ Ω iQ − i d Ra ) dt dt Ld Enačba 4: Izpeljava za tok id. − Lq Ω i q − LdF ⋅ (4) 2.5. Električni navor sinhronskega stroja i d Lq 0 0 LqQ 0 i q − Ld 0 − LdF − LdD 0 M e = i d i g i F i D iQ ⋅ ⋅ iF 0 0 0 0 0 i D 0 0 0 0 0 i Q Enačba 5: Električni navor sinhronskega stroja. [ ] (5) 2.6. Izpeljava električnega navora sinhronskega stroja (6) M e = i d ⋅ ( Lq i q + LqQ iQ ) + i q ⋅ ( − Ld i d − LdF i F − LdD i D ) Enačba 6: Izpeljana enačba električnega navora. 2.7. Ravnotežje vrtilnih momentov na gredi • •• (7) Me = MB + FΘ+ JΘ Enačba 7: Ravnotežje vrtilnih momentov na gredi. 2.8. Model sinhronskega stroja s kratkostično kletko v d-q koordinatnem sistemu Slika 2: Model sinhronskega stroja s petimi navitji. stran 6/21 Univerza v Ljubljani Fakulteta za elektrotehniko 3. Model sinhronskega motorja z in brez kratkostične kletke v programskem okolju MATLAB/Simulink Slika 3: Model motorja s kratkostično kletko v programskem okolju Simulink. Razlika med obema modeloma je očitna; model sinhronskega motorja (Slika 3) s kratkostično kletko je nekoliko kompleksnejši (dodatni gradniki in več vhodov na že obstoječih) od modela sinhronskega motorja (Slika 4) brez kratkostične kletke, ki je enostavnejši. Slika 4: Model sinhronskega stroja brez kratkostične kletke v programskem okolju Simulink. stran 7/21 Univerza v Ljubljani Fakulteta za elektrotehniko 3.1. Trifazno-dvofazna in dvofazno-dvoosna transformacija napetosti Slika 5: Transformacija napetosti 3.1.1. Trifazno-dvofazna transformacija napetosti Slika 6: Trifazno-dvofazna transformacija napetosti. 3.1.2. Dvofazno-dvoosna transformacija napetosti Slika 7: Dvofazno-dvoosna transformacija napetosti. 3.2. Izračun tokov (id, iq, iF in iD ter iQ) Slika 8: Izračun tokov. stran 8/21 Univerza v Ljubljani Fakulteta za elektrotehniko 3.3. Električni navor sinhronskega motorja Slika 9: Izračun električnega navora. 3.4. Ravnotežje vrtilnih momentov na gredi Slika 10: Izračun števila vrtljajev in kolesnega kota. stran 9/21 Univerza v Ljubljani Fakulteta za elektrotehniko 4. Rezultati simulacije Slika 11: Obremenilni navor sinhronskega motorja s kratkostično kletko. Na zgornji sliki (Slika 11) je prikazan diagram poteka obremenilnega navora pri sinhronskem motorju s kratkostično kletko. Navor je bil sprva samo 5 Nm, nakar se je ob času 10 s skoraj hipoma povečal za 20 Nm. Obremenilni navor pri sinhronskem motorju brez kratkostične kletke (Slika 12) pa narašča počasneje; iz začetne vrednosti 0 Nm se začne ob času 8 s postopoma večati in čez 4 s doseže končno vrednost 40 Nm. (Opomba: Potek obremenilnega navora sinhronskega motorja brez kratkostične kletke je enak tistemu s kratkostično kletko) Slika 12: Obremenilni navor sinhronskega motorja brez kratkostične kletke (verzija Dušan Božič). stran 10/21 Univerza v Ljubljani Fakulteta za elektrotehniko 4.2. Potek števila vrtljajev Slika 13: Število vrtljajev pri sinhronskem motorju s kratkostično kletko. Pri sinhronskem motorju s kratkostično kletko (slika 13) je dobro vidno začetno nihanje števila vrtljajev, ki pa kmalu, po že dveh sekundah izzveni in se popolnoma stabilizira pri 3000 vrt./min. Tako stanje ostaja nespremenjeno do 10 s, ko hipno spremenimo obremenitev (slika 10); ponovno pride do nihanja, katero se po zaslugi kratkostične kletke v 3 s ponovno stabilizira. Sinhronski stroj brez kratkostične kletke (slika 14) ima po drugi strani težave s stabiliziranjem števila vrtljajev. Nihanje je sprva sicer manjše, vendar traja bistveno več časa - skoraj 8 s. Po tem času se skorajda stabilizira, nakar ob času 12 s, zaradi dviga obremenitve na končno vrednost, zaniha in se do konca simulacije ne izniha v celoti. (Za potek števila vrtljajev sinhronskega motorja brez kratkostične kletke verzije D.Ž. glej sliko 14a). Na tej sliki vidimo da stroj brez kratkostične kletke ob pojavu sunka bremena pade iz sinhronizma. Slika 14: Število vrtljajev pri sinhronskem motorju brez kratkostične kletke (verzija Dušan Božič). stran 11/21 Univerza v Ljubljani Fakulteta za elektrotehniko Slika 14a: Število vrtljajev pri sinhronskem motorju brez kratkostične kletke (verzija Damir Žniderič). 4.3. Potek električnega navora Slika 15: Električni navor sinhronskega motorja z kratkostično kletko. Električni navor sinhronskega motorja s kratkostično kletko (slika 15) sprva, tako kot ostale količine, približno eno sekundo niha nakar se ustavi pri malce več kot 8 Nm. Pri tej vrednosti vztraja vse do časa 10 s, ko se obremenitev seveda poveča (slika 10). Malce zaniha, vendar se po približno treh sekundah stabilizira na končno vrednost, ki znaša malo več kot 28 Nm. Pri sinhronskem motorju brez kratkostične kletke (slika 16) je zgodba podobna, vendar z bistveno razliko. Sprva tudi zaniha in stran 12/21 Univerza v Ljubljani Fakulteta za elektrotehniko potem izzveni, toda pojavi se razlika pri dviganju navora (zaradi obremenitve) na končno vrednost. Do tega pride zaradi gradnika ramp, ki ima nastavljen naklon 10, medtem ko je ta vrednost pri motorju s kratkostično kletko 100. (Za potek električnega navora sinhronskega motorja brez kratkostične kletke verzija D.Ž. glej sliko 16a). Slika 16: Električni navor sinhronskega stroja brez kratkostične kletke (verzija Dušan Božič). Slika 16a: Električni navor sinhronskega stroja brez kratkostične kletke (verzija Damir Žniderič). 4.4. Potek tokov id in iq stran 13/21 Univerza v Ljubljani Fakulteta za elektrotehniko Slika 17: Tokova id in iq sinhronskega motorja s kratkostično kletko. Tokova id in iq sinhronskega stroja s kratkostično kletko (slika 16) od začetka malo nihata (približno eno sekundo) nakar se umirita - vse do časa 10 s, ko povečamo obremenitev (slika 10). Sprememba je hipna, kar je razvidno tudi iz obeh diagramov, še posebej pri tistem toka iq. Ponovno pride do nihanja, ki pa se v celoti umiri po približno treh sekundah. Pri sinhronskem stroju brez kratkostične kletke (slika 17) je situacija podobna, vendar (ponovno) s to razliko, da je sprememba postopna, počasnejša - kar je razvidno iz obeh diagramov, tako za tok id kot za iq. »Krivec« je seveda ponovno gradnik ramp, zaradi katerega dvig poteka po premici z nekim naklonom. (Za potek tokov id in iq sinhronskega motorja brez kratkostične kletke verzija D.Ž. glej sliko 18a) Slika 18: Tokova id in iq sinhronskega motorja brez kratkostične kletke (verzija Dušan Božič). stran 14/21 Univerza v Ljubljani Fakulteta za elektrotehniko Slika 18a: Tokova id in iq sinhronskega motorja brez kratkostične kletke (verzija Damir Žniderič). 4.5. Potek toka iF Slika 19: Tok iF sinhronskega motorja s kratkostično kletko. Pri toku iF sinhronskega motorja s kratkostično kletko (slika 18) ni zaslediti nobenega začetnega nihanja - ta se nezadržno dviga in ob času 2 s doseže svojo končno vrednost, katero ohrani vse do konca simulacije. Isti tok sinhronskega stroja brez kratkostične kletke (slika 19) po drugi strani v začetku močno niha, kar bi lahko pripisali dejstvu, da nima kratkostične kletke. Nihanje traja do časa 3 s in se potem stabilizira pri vrednosti, ki znaša malce čez 2,6 A. (Za potek toka iF sinhronskega motorja brez kratkostične kletke verzija D.Ž. glej sliko 20a) stran 15/21 Univerza v Ljubljani Fakulteta za elektrotehniko Slika 20: Tok iF sinhronskega motorja brez kratkostične kletke (verzija Dušan Božič). Slika 20a: Tok iF sinhronskega motorja brez kratkostične kletke (verzija Damir Žniderič). stran 16/21 Univerza v Ljubljani Fakulteta za elektrotehniko 4.4. Potek napetosti UD in UQ Slika 21: Napetosti UD in UQ sinhronskega motorja s kratkostično kletko. Pri napetostih UD in UQ sinhronskega motorja s kratkostično kletko (slika 21) je v začetku ponovno dobro vidno nihanje, ki pa po približno treh sekundah izgine. Ob času 10 s seveda pride do skočne spremembe obremenitve, kar je dobro vidno tudi na obeh diagramih. Napetosti zanihata in se po približno 6 s stabilizirata pri končnih vrednostih. 4.5. Potek tokov iD in iQ Slika 22: Tokova iD in iQ sinhronskega motorja s kratkostično kletko. stran 17/21 Univerza v Ljubljani Fakulteta za elektrotehniko Tokova iD in iQ (slika 22) sta tokova, ki stečeta v navitjih D ter Q kratkostične kletke, ko pride do kakršnekoli spremembe v delovanju motorja - v tem konkretnem primeru do spremembe obremenitve. V začetku oba tokova zanihata (zaradi prehodnih pojavov) in se po 2 s stabilizirata na vrednosti 0. Kratkostična kletka, zaradi prej omenjenih dogodkov, ne opravlja svoje vloge. Ob času 10 s pa pride do spremembe obremenitve kar je dobro razvidno iz obeh diagramov, še posebej tistega za iQ. Tu pride do nekaj vičjega nihanja, vendar se le-to umiri že po 4 s - kletka je opravila svojo vlogo. 4.6. Potek kolesnega kota Slika 23: Kolesni kot sinhronskega motorja s kratkostično kletko. Če primerjavo diagrama kolesnih kotov sinhronskega motorja z (Slika 23) in brez (Slika 24) kratkostične kletke vidimo, da sta si v osnovi podobna, vendar z nekaterimi bistvenimi razlikami. Pri motorju z kratkostično kletko je nihanje precej simetrično (glede na y os), medtem ko je pri motorju brez kratkostične kletke bolj izrazito v pozitivni smeri ordinatne osi. Nadalje se razlikuje tudi odziv pri spremembi (povečanju) obremenitve; pri motorju s kletko je ta praktično hipna, kar je dobro razvidno iz samega diagrama. Pri izvedbi brez kletke pa je postopna (po neki premici) kar je ravno tako razvidno iz diagrama. Razlika je še ta, da je nihanje po spremembi pri tistem s kletko zelo izrazito. (Za potek kolesnega kota sinhronskega motorja brez kratkostične kletke verzija D.Ž. glej sliko 24a). stran 18/21 Univerza v Ljubljani Fakulteta za elektrotehniko Slika 24: Kolesni kot sinhronskega motorja brez kratkostične kletke (verzija Dušan Božič). Slika 24a: Kolesni kot sinhronskega motorja brez kratkostične kletke (verzija Damir Žniderič). 4.7. Potek statorskih tokov ia in ib ter ic Slika 25: Statorski tokovi ia in ib ter ic sinhronskega motorja s kratkostično kletko. stran 19/21 Univerza v Ljubljani Fakulteta za elektrotehniko Kot tudi pri vsej prejšnjih potekih, je tudi pri poteku statorskih tokov ia in ib ter ic, dobro viden vpliv oblike večanja obremenitve (slika 10). Pri sinhronskem motorju s kratkostično kletko (slika 25) je vidno, da je bila sprememba obremenitve hipna amplituda tokov se je skoraj takoj malce povečala. Po drugi strani je ta sprememba amplitude pri sinhronskemu motorju brez kratkostične kletke (slika 26) postopna; začne se pri 8 s (začetek večanja obremenitve) in konča po 4 s (konec večanja obremenitve). (Za potek statorskih tokov ia in ib ter ic kota sinhronskega motorja brez kratkostične kletke verzija D.Ž. glej sliko 26a) Slika 26: Statorski tokovi ia in ib ter ic sinhronskega motorja brez kratkostične kletke (verzija Dušan Božič). Slika 26a: Statorski tokovi ia in ib ter ic sinhronskega motorja brez kratkostične kletke (verzija Damir Žniderič). stran 20/21 Univerza v Ljubljani Fakulteta za elektrotehniko 6. Zaključek Če dobro analiziramo rezultate obeh simulacij vidimo, da je vpliv kratkostične oziroma (v tem konkretnem primeru) zagonske kletke precejšen. To je najbolj razvidno pri poteku števila vrtljajev (slika 13), pri poteku električnega navora (slika 15) in poteku napetosti UD in UQ (slika 21) ter poteku tokov iD in iQ (slika 22). Lepo je vidno dušenje, ki nastopi zaradi tokov, kateri stečejo skozi kletko ob nenadni, hitri spremembi obremenitve (slika 11). Vendar pri priprave te simulacije vse ni šlo po načrtih in kletka ni zmogla opravljati svoje druge vloge, tiste ob zagonu. Motor bi moral biti sposoben samostojnega zagona brez nastavitve predhodnega pogoja - da se že vrti. Kljub več različnim poskusom; spremenljivo napajanje rotorja, intenzivno spreminjanje parametrov vezja, spremenljivo napajanje vzbujalnega navitja, mi simulacije nikakor ni uspelo realizirati. Potrebno je bilo nastavit predhodni pogoj. Navzlic temu je simulacija delovala tako kot bi morala in zadovoljivo demonstrirala delovanje oziroma prednosti kratkostične kletke pri sinhronskih strojih. 7. Literatura (1) Miljavec, Damijan; Jereb, Peter. Električni stroji: temeljna znanja. 1. izdaja. Ljubljana: Založba FE in FRI, 2008. ISBN 978-961-243-099-3 (2) Jereb, Peter; Miljavec, Damijan. Vezna teorija električnih strojev. 1. izdaja. Ljubljana: Založba FE in FRI, 2009. ISBN 978-961-243-099-3 stran 21/21